ref. Est-02_30/11/06

Sobre la cimentación de un puente de madera
(De Jesús Ignacio Aldea)  30/11/06 - España
 

Hola a todos:

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¿Podría saberse cual es la luz (libre de agua) a salvar y el tipo de tráfico?

Un saludo,

J. Manzano.

Hola Jesús.

¿Por qué crees que no puedes clavar la madera? Su resistencia a tracción es de unos 1000 Kg/cm² y el hombre lo ha hecho (sin las máquinas actuales) durante toda la historia: fíjate en Venecia. Cambia esa escuadría por una sección redonda o cuadrada, protégela de la pudrición, ponle un azuche metálico y ¡a clavar!

Un saludo,

Fernando.

Con todo respeto para hablar de la madera hay que estudiar la norma CTE-DB.SE-M.

Si el hombre utilizó la madera antes como elemento resistente fue porque no disponía de acero, ni de hormigón. Respecto al caso de Venecia, que conozco muy bien por haberme desplazado desde los años 70 a esa ciudad, época en que se dio la voz de alarma ante la ONU, con el proyecto «Salvad Venecia», porque la ciudad se estaba hundiendo, y he visto la plaza de San Marcos cada año más cubierta de agua. Se viene enterrando dinero y más dinero, desde entonces, cambiando y modificando las cimentaciones de los edificios en cuyas plantas bajas cada año sube más el agua en las pleamares.

La madera es un material orgánico sujeto a los ataque de insectos xilófagos, y hongos fungívoros, así como a la pudrición continuada, facilidad de incendio, e hinchazón por absorción de agua, lo que no sucede con materiales inorgánicos. Su uso queda limitado a muebles y carpinterías protegidas, y aunque decorativamente sea muy atractiva, no puede animarse su uso en elementos resistentes. Todas las protecciones están limitadas en el tiempo. 

Un saludo,

J. Manzano.

ref. Geo-01_30/11/06

Sobre un programa que calcule muros ménsula con tacón

(De Abel Laurente)  30/11/06 - Perú

Hola a todos. Por anticipado mi agradecimiento por la consulta que deseo hacer:

Como estudiante de Ingeniería Civil quería saber algún programa o proceso de cálculos de muros de ménsula con tacón, por tener un proyecto aquí en mi país, a desarrollar y para hacer la comparación si los calculas efectuados son correctos.

Abel Laurente.

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Hola Abel,

Te recomiendo el programa para muros en ménsula de hormigón armado de CYPE INGENIEROS, es genial, te permite calcular y dimensionar todos los tipos de muros en ménsula.

Francesca.

ref. Geo-01_29/11/06

Sobre un programa que calcule pilas y pilotes

(De Dario Cataño)  29/11/06 - Colombia

Hola a todos:

Estoy interesado en un programa para el cálculo de pilas y pilotes de concreto reforzado. Gracias por informarme de algo, si lo saben.

Dario Cataño.

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ref. Geo-04_27/11/06

Sobre la entrada del módulo de balasto en los programas de cálculo

(De Antolín Martínez)  27/11/06 - Venezuela

Normativa: Covenin, ACI, AISC, ASSHTO
 

Saludos a todas/os. Escribo para aclarar una duda:

El módulo de reacción de subrasante (o balasto) viene en unidades F/L³. En física, la constante de resorte es en F/L. En los programas de elementos finitos, los resortes se asignan a las juntas de los elementos (en este caso una concha). ¿Se debe multiplicar el balasto por el <<área tributaria>> del resorte (o de la junta) para ingresarlo como rigidez de resorte en los datos del programa? (Sólo así quedarìa con unidades F/L).

Agradezco la aclaración sobre esto. Muchas gracias,

Antolín Martínez A.

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Hola Antolín:

Depende del programa, por eso lo mejor es consultar la ayuda de estos y ver cómo resuelven el problema.

En general, los programas que automatizan la tarea piden el módulo de balasto (F/L³) y luego internamente asignan a cada resorte el producto del balasto por el área tributaria, según la discretización realizada. En cambio en programas genéricos será más normal que el usuario tenga que hacerlo todo.

Al final la rigidez del resorte siempre entra en los cálculos internos con unidades (F/L).

ref. Geo-03_27/11/06

Sobre el proceso de excavación por bataches

(De Mauricio)  27/11/06 - España
 

Hola a todos.

¿Puede alguien indicarme una publicación en donde se desarrolle con detalle una excavación por bataches para la cimentación y ejecución de un muro de hormigón para contención?

Muchas gracias a quien corresponda. Saludos cordiales desde el Mediterráneo,

Mauricio.

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Puede encontrarse información en el libro de «Construcción de Estructuras Hormigón Armado» por Pascual Urban Brotons de la Editorial Club Universitario Alicante a muy buen precio, interesante y práctico.

Mauricio.

ref. Geo-02_27/11/06

Sobre la obtención del grado de compactación a partir del ensayo de corte directo

(De Nacho)  27/11/06 - España
Normativa: CTE
 

Hola a todos.

Me han mandado los resultados en una gráfica de tres ensayos sobre tres muestras de un suelo arenoso a corte directo. Necesito el grado de compactación de la muestra, pero no se si con los datos del ensayo de corte directo puedo obtenerlos. ¿Cómo lo puedo hacer?

Muchas gracias,

Nacho.

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ref. Geo-01_27/11/06

Sobre losas micropilotadas

(De María)  27/11/06 - España
Normativa: CTE
 

Hola a todos.

Necesito información sobre losas micropilotadas.

Muchas gracias,

María.

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ref. Geo-01_26/11/06

Sobre el recalce de una zapata

(De Isabel)  26/11/06 - España
 

Hola a todos.

Necesito hacer un recalce de cimentación mediante ampliación de zapatas en su contorno y ampliando el canto, es necesario también reforzar la armadura.

Mi duda es cómo se puede introducir la armadura en la zapata antigua. ¿Es necesario introducir algún tipo de resina o de qué manera se pueden tensar dichas armaduras?

Muchas gracias,

Isabel.

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Hola Isabel.

Hay varias formas. En cualquiera de ellas, se debería mantener la continuidad entre el refuerzo existente y el nuevo. Puede ser:

1) Solapándolos, mediante la demolición alrededor de las barras existentes y empleando nuevo concreto con resinas,

2) Haciéndole roscas a las barras existentes y a las nuevas y conectándolas con manguitos (conexiones) que existen en el mercado (bueno, aquí en Venezuela sí, se llaman «Bar-grip»),

3) Conectando con manguitos que realizan conexión química entre las barras, mediante una microexplosión.

4) Soldando las barras, si el código de ustedes lo permite (aquí no lo permite en refuerzo principal). Esto depende de la magnitud e importancia de las zapatas.

¡Salu2!

Antolín.

ref. Geo-01_24/11/06

Sobre la distribución de armadura en zapatas rectangulares

(De Ramón)  24/11/06 - España
 

Hola a todos.

Tengo una duda sobre el armado de zapatas rectangulares. ¿Cuál es la razón por la cual se concentra en la parte central la armadura paralela al lado menor en una fracción de 2b/(a+b), y en cambio en el otro sentido la armadura se distribuye uniformemente?

Muchas gracias,

David.

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La zapata es una placa, una losa. Mientras más rectangular sea, menos aporte tienen las zonas lejanas a la columna, en el sentido corto. Es decir, en el sentido corto, trabaja esa franja (que seguramente tienen ustedes en su normativa). Más allá de esa franja, el aporte de la placa es nimio. En el sentido largo eso no ocurre. Mientras la relación largo/ancho sea mayor, más acentuado es ese comportamiento.

Antolín Martínez.

ref. Geo-01_23/11/06

Sobre el cálculo de empujes en muros de escollera

(De David)  23/11/06 - España
 

Hola a todos.

Esto revisando los cálculos de un muro de escolleras de 3,60 metros de altura, para la contención de tierras. Los cálculos que me han enviado se basan en la teoría de empujes de Coulomb, y yo he utilizado normalmente el <<Manual para el diseño de muros de escolleras>>. Los resultados obtenidos mediante el Manual son algo confusos. Mi pregunta es si es correcta la utilización del método de Coulomb para los cálculos. Y otra cosa, ¿existe alguna restricción a los coeficientes de seguridad al vuelco o al deslizamiento?

Gracias.

David.

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Hola David,

Depende de lo que vaya a «contener» la escollera. Me explico: si se trata de un muro de contención de tierras de relleno en su trasdós, generalmente con material granular (es decir friccionante) y contemplando medidas de drenaje, entonces sí se puede considerar válido en líneas generales el método de Coulomb para el cálculo de los empujes. Pero si se trata de un muro de escollera para la contención de un posible deslizamiento en el terreno, ya sea existente o probable, el método de Coulomb no es suficiente y debe realizarse un análisis de equilibrio límite mediante alguno de los métodos de rebanadas existentes (por ejemplo, Bishop, Janbu, Morgenstein & Price, etc.) y considerando una extensión de terreno suficientemente amplia en el trasdós y ladera arriba. Igualmente debería analizarse la posibilidad de superficies de rotura que pasen por debajo del apoyo del muro, aunque esto puede obviarse en el caso de que éste se cimente sobre roca competente. Los factores de seguridad frente a deslizamiento y vuelco son (al menos los que yo estoy habituado): FS_des > 1,5 y FS_vuel > 1,8

Jeremías.

ref. Geo-01_22/11/06

Sobre el cálculo de losas de cimentación

(De Santiago)  22/11/06 - España
 

Hola a todos.

Me gustaría conocer bibliografía acerca del cálculo sencillo de una losa de cimentación.

Un saludo

Santiago.

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Hola, Santiago; hola, Ramón; hola a todos:

Para cálculo manual, existe un libro titulado <<Curso de Cimentaciones>>, editado por el COAM en 1984.
También en J. Calavera <<Cálculo de estructuras de cimentación>>, editado por Intemac en 2000, hay métodos de cálculo manual para losas con diferentes grados de rigidez.

Los métodos de cálculo manual son poco precisos y su campo de aplicación está limitado a estructuras con cierta regularidad. Generalmente se calculan por métodos de asimilación a emparrillado o matriciales, que exigen obviamente un tratamiento informático.
 

Un saludo,

Coya.

ref. Geo-03_20/11/06

Sobre la extrapolación de valores de resistencia de suelo

(De Celso Espichan)  20/11/06 - Perú
 

Hola a todos.

Estoy evaluando la necesidad de construir tres establecimientos de salud mínimos (puestos de salud). Es en Ayacucho. Tengo un dato que es la capacidad de carga de uno de ellos (1,64 kg/cm²). Quisiera saber si puedo homogeneizar este dato para otros dos que se encuentran cerca a éste. No tengo tablas de capacidad portante de Ayacucho o de otras zonas de Perú.

Si me pueden ayudar se lo agradecería,

Celso.

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ref. Geo-02_20/11/06

Sobre la clasificación de arcillas mediante azul de metileno

(De Vladimir)  20/11/06 - Colombia
 

Hola a todos.

Quisiera saber sobre clasificación o identificación de arcillas por medio de azul de metileno.

Gracias,

Vladimir.

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ref. Geo-01_19/11/06

Sobre la diferencia entre cohesión y resistencia al corte

(De Roberto Ellis)  19/11/06 - España
 

Hola a todos.

¿Es exactamente lo mismo la cohesión de un terreno que su resistencia al corte sin drenaje? Pienso que ambos se expresan en kg/cm².

Gracias anticipadas,

Roberto Ellis.

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No. Es un error tremendo mezclar estos dos conceptos. La cohesión es un parámetro del suelo que indica la trabazón de las partículas o cuan unido está el suelo, pero este parámetro en conjunto al ángulo de fricción interna permiten establecer l resistencia que presenta el suelo a las solicitaciones o capacidad de soporte. En los materiales granulares la cohesión es cercana a cero y existen gravas que soportan hasta 7 kg/cm2, por lo tanto, no se debe confundir estos conceptos. Para obtener el valor de la capacidad de soporte existe un sinnúmero de expresiones, destacando principalmente las propuestas por Terzaghi, Hanzen y Meyerhoff. Para más información revisa «Ingeniería de las cimentaciones» por Braja M. Das.

Un saludo,

Karim Attoni.

ref. Geo-01_18/11/06

Sobre el momento flector en el cálculo de zapatas

(De Ramón)  18/11/06 - España
 

Hola a todos.

Para el cálculo de zapatas, es preciso tener en cuenta creo el axil y el momento flector, incluso si en el cálculo el momento es despreciable o no existe, es preciso contar con la excentricidad mínima que marca la EHE. ¿Por qué en muchas publicaciones se calculan las zapatas ya sean rígidas o flexibles bajo carga centrada sin ningún momento flector?, incluso existen tablas tabuladas para calculo de zapatas solamente con carga centrada, ¿aplican alguna simplificación? ¿Es correcto calcular las zapatas solamente con un axil?

Muchas gracias,

Ramón.

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Hola, Ramón; hola, Ramón; hola a todos:

En edificación, la mayoría de las zapatas soportan un flector despreciable respecto al axil. Es por eso por lo que se trata mucho más el tema. En el caso de las tablas, sería inabordable considerar los flectores. En principio, no es correcto despreciar los flectores, pero echando un número se comprueba que, si son pequeños, su incidencia en el resultado es mínima, nula diría yo si consideramos que luego el tamaño de las zapatas se redondea a múltiplos de 5 ó 10 cm. y el armado se hace con barras de 12, 16 ó 20 mm.

Un saludo,

Coya.

Sin embargo en cimientos de naves industriales son importántisimos y nunca se deben olvidar. Y no hay tablas de zapatas.

Saludos,

Daniel Narro Bañares.

ref. Geo-01_17/11/06

Sobre la comprobación del círculo pésimo aplicado a pantallas

(De Bichop)  17/11/06 - España
 

Hola a todos.

Estoy calculando una pantalla de contención y quiero hacer la comprobación del círculo de desplazamiento pésimo. Uso el método de Bishop, pero no sé muy bien que hacer con los círculos que cortan a la pantalla... Los círculos pésimos me salen prácticamente de pie, y la verdad, no creo que vaya a deslizar así.

Os agradecería cualquier sugerencia al respecto. Gracias anticipadas,

Bichop.

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ref. Geo-01_16/11/06

Sobre la forma del bulbo de presiones

(De Manuel)  16/11/06 - España
 

Hola a todos.

¿El bulbo de presiones de una cimentación es de 45º o de 60º con respecto a la horizontal?

Gracias,

Manuel.

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Te puedes basar para el cálculo de la presión a profundidad en lo que dice el DB-SE-C en el punto 13 del artículo 3.2.1.

Un saludo,

Nacho.

ref. Geo-02_15/11/06

Sobre la obtención del módulo de elasticidad a partir de un ensayo de placa de carga

(De Miguel Tausia Álvarez)  15/11/06 - España
 

Hola a todos.

Me gustaría recapitular información sobre el módulo de elasticidad de suelos y relaciones posibles de éste con los asientos tanto en terrenos cohesivos como granulares. ¿Cómo puedo sacar este módulo con un ensayo de placa de carga?

Gracias,

Miguel.

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Mira aquí: http://www.aepo.es/aepo-old/ausc/publ/placadecarga.pdf

Un saludo,

José.

ref. Geo-01_15/11/06

Sobre la unión de zapatas a distinta cota

(De Victoria)  15/11/06 - España
 

Hola a todos. El caso es el siguiente:

Hay cuatro pilares muy cercanos, con lo cual se realiza una misma zapata para todos, centrado en esa zapata se encuentra el foso de ascensor, con lo cual dicha zapata hay que bajarla como mínimo 1,20 m con respecto a las otras, y además está arriostrada con las demás zapatas contiguas en todas las direcciones, pero claro a diferente cota. ¿Lo mejor sería colocar los zunchos de atado siguiendo el desnivel para atarlas correctamente o hay otra solución más eficiente?

Gracias,

Victoria.

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Hola, Lo tienes resuelto con el detalle CSZ007 de la biblioteca de CYPE.

Un saludo,

Luis.

ref. Geo-01_11/11/06

Sobre cómo sale una máquina de una excavación

(De Paco)  11/11/06 - España
 

Hola a todos:

En un parcela de 25X46 m he de excavar 16 m de profundidad para hacer un garaje subterráneo... ¿Cómo hago la rampa? ¿Cómo saco la maquina cuando esta en la cota mas baja a 16 m?

Gracias,

Paco.

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Hola, Paco.

¿Has pensado en hacerlo con una grúa? ¿o no es posible? Es que hay pocos datos en la pregunta. A veces con la misma grúa de la edificación o con un pluma se saca la máquina, no es lo más barato, pero si no hay nada más... funciona bastante bien.

Un saludo,

Oscar, <<Capitán Hormigón>>.

ref. Geo-02_10/11/06

Sobre un problema de subpresión en una solera

(De Víctor Mendieta)  10/11/06 - España
 

Hola a todos:

Tengo una solera con problemas de subpresión. Se trata de un edificio con un sótano cuya cimentación esta resuelta mediante muros de sótano y zapatas aisladas. La solera es de 15 cm de espesor y armado 15x15x6 en la cara inferior que se encuentra situada 1m por debajo del nivel freático. Se ha previsto un sistema de drenaje, el problema es si falla el sistema de drenaje. ¿La solera puede romperse o no pasa nada? También me gustaría saber cómo calcular la solera para la subpresión en otros casos.

Gracias,

Víctor Mendieta.

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Hola,

Sin engañarte mucho, la respuesta es, sí, puede romperse. Pero depende del sistema constructivo, por ejemplo si la solera esta apoyada directamente sobre el terreno, podría darse el caso de que la solera <<flotara>>, es decir, que el empuje de la subpresión sea mayor que el peso de la solera y parezca que <<flota>>.

En estos casos se suele optar por una losa de hormigón de canto 60, 70 cm en la que nacen los muros, en este caso como todo es <<una pieza>> es mas complicado que <<flote>>, o si sube, sube el edificio entero, que también podría ser.

La mejor solución, a mi gusto, es la de generar una contrabóveda empotrada en pantallas perimetrales, que soporte el empuje de la subpresión y lo derive a las pantallas, movilizando un poco de empuje pasivo. Todo esto, suponiendo, como has dicho tú, que falle el drenaje, si no hay fallo quizás no hay problema.

Un saludo,

Oscar, <<Capitán Hormigón>>.

ref. Geo-01_10/11/06

Sobre el criterio para disponer cimentaciones superficiales

(De Luis Arteaga)  10/11/06 - Perú
 

Hola a todos:

¿Cual es el criterio para cimentar en roca fija y en roca fracturada, me refiero a colocar cimientos corridos (zapatas, losas, cimentaciones superficiales)? ¿Cuál es el criterio para considerar la profundidad mínima de cimentación?

Muchas gracias de antemano,

Luis Arteaga.

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ref. Geo-03_09/11/06

Sobre módulos elásticos dinámicos de suelos

(De Juan Ignacio)  09/11/06 - España
 

Hola a todos:

La cuestión que me gustaría plantear es referente a módulos elásticos dinámicos (longitudinal, transversal y de compresibilidad), obtenidos a partir de ensayo Down-Hole en sondeos. Se trata de cimentaciones de estructuras que están sometidas a vibraciones. La verdad es que nunca me he enfrentado con eso. ¿Se pueden convertir en módulos estáticos para el cálculo de estructuras convencionales? Una vez que me den esos módulos dinámicos ¿hay alguna página o bibliografía interesante que me ayude al cálculo de dichas cimentaciones de estructuras sometidas a vibraciones?

Muchas gracias de antemano,

Juan Ignacio.

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ref. Geo-02_09/11/06

Sobre soleras, losas y forjados sanitarios

(De Félix)  09/11/06 - España
 

Hola a todos:

Estoy realizando una investigación para la universidad sobre los diversos procedimientos constructivos existentes. Hemos encontrado un caso en que se ha ejecutado una solera de hormigón sobre una losa, para de ésta manera, gracias a la solera, existir un escalón para la entrada a casa. Mi duda consiste en que si es posible este tipo de ejecución de solera sobre losa, ya que las soleras suelen estar vinculadas a zapatas para no ejecutar directamente sobre el suelo. También quería preguntar cual sería el procedimiento habitual de construcción sobre la losa en edificación ¿Forjados sanitarios? ¿Qué diferencia existe entre forjado sanitario y solera a nivel funcional?

Muchas gracias,

Félix.

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ref. Geo-01_09/11/06

Sobre el encofrado a una cara de un muro

(De Pedro)  09/11/06 - España
 

Hola a todos:

Estoy realizando la cimentación de un edificio y tengo muros de sótano que tengo que encofrar a una cara. Por defectos en la excavación tengo tramos donde el espesor del muro es de 40, 45 y 50 cm de espesor, siendo su espesor de proyecto de 35 cm , por lo que me gustaría saber cual es la longitud máxima que puedo encofrar sin problemas.

Muchas gracias,

Pedro.

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Te recomiendo que no te vayas a más de 6 metros en los tramos de encofrado, suele ser unas medida muy coherente con los paneles comerciales. Eso sí ten mucho cuidado con la posibilidad de que el encofrado <<suba>>. Si no lo apeas correctamente el empuje horizontal del hormigón hará girar al encofrado con la total ruina del muro. ¿Te imaginas la cara cuando empieza a subir y el hormigón a salir por debajo de tu encofrado? Ancla muy bien tu encofrado a la solera y no se te olvide que la resultante del empuje donde más <<aprieta>> es a un tercio de la base.

¡Mucha suerte! Un saludo de

Miguel.

ref. Geo-02_07/11/06

Sobre el efecto de la cohesión en el empuje de muros

(De Ricardo)  07/11/06 - España
 

Hola muy buenas.

Soy un humilde calculista de estructuras que tiene una duda que le corroe. En el cálculo del empuje sobre un muro en ménsula ¿se debe considerar el término de cohesión del terreno que hace que el empuje de un terreno disminuya, o tal como aparece en algunos libros, no se debe considerar esta cohesión en el cálculo, quedándonos de esta manera del lado de la seguridad?

Vamos a ver, me explico. Estoy calculando el empuje de un terreno rocoso sobre un muro de altura considerable. La cohesión del terreno es muy elevada. De acuerdo con algunas formulaciones esta cohesión se incluye como un término negativo en la formulación del valor del empuje, lo que hace que el valor obtenido sea mínimo. Sin embargo, si hago caso de la formulación básica de la teoría de Coulomb para terrenos granulares cuya cohesión=0(no he encontrado una teoría para terrenos con cohesión), este término de cohesión no me aparece y el empuje lógicamente sale infinitamente mayor. Esto me hace dudar, y como la formulación de los empujes considerando cohesión no me resulta de origen claro, no se si aplicarla, o quedarme del lado de la seguridad. El problema es que la diferencia es abismal. Si alguien puede ayudarme lo agradecería infinitamente. Un saludo.

Gracias,

Ricardo.

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