ref. Geo-01_30/10/05

¡Sin respuesta! 

ref. Geo-01_30/10/05

¡Sin respuesta! 

ref. Geo-01_29/10/05

¡Sin respuesta! 

ref. Geo-01_29/10/05

Respuesta

(De José Ríos)  12/11/05 - Venezuela

Hola Paúl:

La prueba de C.B.R. es de base empírica, por lo que deben respetarse las especificaciones operativas y equipos. En casos como el planteado debes repetir la prueba ajustándote a las especificaciones y si los resultados se mantienen en proporciones semejantes al inicial, se elige como valor C.B.R. el correspondiente a una penetración de 0,2".

José Ríos.

ref. Geo-01_28/10/05

Respuesta

(De Luis Jorda)  01/11/05 - España

Estimado Jaime:

Por lo que cuentas parece un problema bastante grave. En grandes obras de geotecnia se puede controlar el problema de asientos introduciendo unas células de carga junto con la cimentación. Lo más razonable, y además siendo algo a posteriori sería una nivelación topográfica de detalle preparando varias estaciones de control.

Es imprescindible a nivel de estudio de patología cotejar la cimentación proyectada (más las cargas) con lo que realmente se ha ejecutado, por si hubiese alguna anomalía y ver que todo ello corresponde con las recomendaciones, asientos y cargas admisibles del terreno. Es necesario saber si se esta produciendo rotura del terreno o asientos diferenciales. no todos los estudios geotecnicos incluyen un estudio de asientos mediante pruebas de laboratorio (ensayo edométrico) o in situ (presiométricos, etc). Podría ser conveniente en tal caso hacer un sondeo junto a la zona de mayor patología y tomar muestras y realizar los ensayos pertinentes.

En caso de graves patologías como rotura de pilotes o profundidad desconocida de los mismos, hundimiento de zapatas, es posible escanear lateralmente la cimentación mediante un sondeo a menos de un metro y el paso de una sonda de radar.

Espero que te sea de utilidad esta informacion. Atentamente,

Luis.

ref. Geo-02_27/10/05

Respuesta

(De Albert)  06/11/05 - España

Estimado Jaime:

Si el armado del muro pantalla no llega hasta el fondo es que a partir de dicha cota el muro actúa como cimentación profunda (soporte de cargas verticales) debidamente empotrado en un substrato competente, siendo necesaria la armadura solo hasta la profundidad de calculo del muro a vuelco.

Albert.

ref. Geo-01_27/10/05

Respuesta

(De Ingeniero Geólogo)  07/11/05 - España

Hola.

Si el relleno ha sido ejecutado y controlado para la obra que llevas entre manos adelante, si no, mejor olvídate pues te puedes llevar sorpresas. Para el primer caso tienes dos maneras de controlar lo ejecutado:

1. Durante la ejecución. Caracterizas el material de aportación mediante Proctor, defines valores de densidad mínimos (% Proctor) y tolerancia de humedad y cada tongada mides in situ para comprobar que estas dentro de los límites.

2. Acabado el relleno realizas un número de ensayos tipo DPSH o similar, tal que tengas <<confianza>> y representatividad de la superficie. La profundidad debe ser igual al relleno ejecutado más uno o dos metros de <<terreno natural>>. Si se consiguen valores mínimos de 10 puedes atribuir un valor de 1 Kg/cm² de tensión admisible (número <<gordo>>). Contrástalo con un 90 - 95 % de densidad máxima.

LIMITACIONES:

- Espesor importante (a partir de 3 metros)

- Espesor variable (riesgo de basculamiento de la losa). Yo no diseñaría otra cimentación que no fuera losa.

Ingeniero Geólogo.

ref. Geo-01_26/10/05

Respuesta

(De Jaime)  28/10/05 - España

Ribmo, espero que alguien mas conteste a tu pregunta porque yo no he encontrado bibliografía al respecto. Si te sirve te puedo decir como suelo calcularlas yo. Aunque es un criterio como otro cualquiera.

La calculo como viga funcionando tanto en el plano horizontal como en el vertical. En el plano horizontal en su estado de servicio se transmite una reacción al forjado de planta baja, en los huecos de ascensores, instalaciones, rampas... la viga de coronación tiene que ser capaz de llevar las cargas salvando el hueco. Además en el caso de tener anclajes a esa altura considero que durante la construcción se puede dar la <<situación accidental>> de que un anclaje falle y la viga funcione con una luz del doble de la separación de los anclajes. También compruebo el punzonamiento de los anclajes. En el plano vertical y si nacen pilares de ella, tiene que tener suficiente canto para poder anclar las esperas del pilar.

Además, si la pantalla es discontinua, pilotes o micropilotes, supongo que un pilar puede caer justo entre dos pilotes y la viga tiene que funcionar <<puenteando>> la carga a los pilotes más próximos. Si la pantalla es continua suelo considerar otra <<situación accidental>> en la que supongo que por el motivo que sea un batache se queda colgado, con todo su peso, de los bataches a uno y otro lado.

Con situación accidental, ya sabes, mayoración de acciones por 1,0; minoración de hormigón por 1,3 y de acero por 1,0. Al final de todos estos números verás que salvo cosas raras lo habitual es que te salga cuantía mínima, tanto en horizontal como en vertical.

Un saludo,

Jaime.

Respuesta

(De Albert)  06/11/05 - España

Coincido con la respuesta de Jaime, yo la he calculado durante 18 años igual.

Un saludo,

Albert.

ref. Geo-02_25/10/05

Respuesta

(De Luis Jorda)  26/10/05 - España

Estimado Nacho:

En este caso, a efectos geotécnicos es importante saber cómo buzan las pizarras respecto al desmonte o talud que se pretenda hacer. A grandes rasgos si los estratos buzan (laminas de la pizarra) hacia la cara libre de la pendiente, sería una condición desfavorable, mientras que si lo hacen <<hacia la montaña>> es la condición más favorable.

En principio habría que ver cómo son las juntas de esas láminas y si tienen agua. A veces es necesario anclar las zapatas a la roca, pero eso depende del caso.

Un saludo,

Luis.

ref. Geo-01_25/10/05

Respuesta

(De Francisco Ayala)  26/10/05 - España

En relación a tu pregunta sobre las arcillas expansivas, se me ocurren varios métodos pero mi experiencia es en obra civil y no en edificación, por lo que no sé si te será de ayuda.

Comentarte que actualmente estamos ejecutando un terraplén mediante tratamiento previo con <<drenes mecha>>. Los drenes mecha aceleran el proceso de consolidación pero no mejoran la capacidad portante del terreno. Las columnas de grava mejoran ambos aspectos. La compactación dinámica y la precarga se me antojan soluciones caras para la edificación.

Lo que sí sería conveniente es estimar el estado actual de las arcillas: si las arcillas están saturadas es conveniente realizar un proceso de aceleración de la consolidación, de lo contrario te asentarán dentro de meses o años, cuando todo este construido. Si las arcillas no están saturadas, tendrán resistencia al corte y podrás centrarte en simples mejoras del terreno, asegurándote que a posteriori no penetra agua (por ejemplo mediante pantallas de pilotes perimetrales), para que las arcillas no se expandan.

Espero que te sirva de ayuda. Un saludo,

Francisco.

Respuesta

(De Frankie)  27/10/05 - España

Hola Agustín.

Si me permites antes comentar el post de Francisco... Francisco, se trata de qué puede pasar sobre un material arcilloso y presuntamente expansivo, no sobre un material susceptible de un asiento importante para el cual haya que abordar un estudio de consolidación (casualmente, las arcillas expansivas acostumbran a tener módulos de deformación altos... esto es largo de explicar aquí); los tratamientos de mejora del terreno para el caso de acelerar o minorar el proceso de consolidación poco tienen que ver con las soluciones a los problemas de expansividad en cuanto a los drenes mecha o a las columnas de grava. Se trata de soluciones con finalidades diferentes, en el primer caso se favorece una disipación de la presión intersticial que se produce como efecto del incremento de carga sobre el terreno (acelerando así el asiento en suelos de baja permeabilidad) y en el segundo se provoca una mejora de las propiedades del suelo mediante la inclusión en el mismo de un elemento de propiedades mecánicas más favorables. Un comentario más: todas las arcillas que se encuentra uno por una obra y cuya humedad está por encima del límite de retracción (es decir, que no tienen la pinta esa de arcillas resquebrajadas por desecación) están saturadas (de hecho, el límite de retracción no es más que la humedad de saturación de una arcilla). Otra cosa es que puedan admitir más agua más allá de la saturación; efectivamente, pueden: en función del comportamiento de la red cristalina del mineral arcilloso frente al agua se producen incrementos de volumen inter-retículas e intra-retículas que admiten la entrada de agua... éste es el fundamento del fenómeno de la expansividad... el fenómeno puede darse en un intervalo de humedades entre el límite de retracción y un punto situado por encima del límite plástico y el límite líquido... las arcillas dejan de tener capacidad de absorción de agua por debajo del límite líquido (al ser nula la resistencia al corte de una arcilla).

Bueno... a lo de la losa: Agustín, de todas las soluciones que se puedan adoptar para enfrentarse a un problema de expansividad, en mi opinión, una de las menos adecuadas es la ejecución de una losa. Encarece la obra, las modificaciones del estado de humedad del terreno que favorece comportan una humectación del suelo (y por lo tanto una expansividad si el material es realmente expansivo), y cargan siempre el suelo con una tensión inferior a la tensión máxima de hinchamiento del mismo. El único punto a favor reside en que si el hinchamiento es uniforme bajo la edificación, la losa contribuye a igualar las deformaciones verticales, compensando la distorsión angular y evitando daños en la estructura (no así en otros elementos constructivos, como canalizaciones, fachadas...)

A mi modo de ver, las soluciones más adecuadas (para el caso que me comentas, de una estructura muy ligera) consisten en cimentar cargando sobre el terreno tanto como sea posible, incluso minorando el coeficiente de seguridad respecto a hundimiento y asumiendo un asiento de cálculo generoso (que para una nave industrial no debe ser problema, habida cuenta de las luces a considerar). De esta forma, si la tensión máxima de hinchamiento del suelo (que debe acotarse de forma adecuada... no <<a copón>> ni con un pobre ensayo Lambe) queda por debajo de la tensión que transmite la zapata al terreno, el asiento es imposible.

Otra opción consiste en tomar medidas preventivas que eviten cambios de humedad contrastados del suelo que favorecen el hinchamiento. Esto es complicado, puesto que la edificación de una nave (o de cualquier estructura) da lugar a un desequilibrio de las condiciones iniciales del balance hídrico del terreno entre el ascenso por capilaridad y la evapotranspiración. Respecto a descenso por infiltración... al anularse la posibilidad de evapotranspiración en la superficie del suelo, y aunque no hayan aportes por infiltración, es usual que el ascenso por capilaridad comporte una humectación del terreno, con el consiguiente riesgo expansivo.

En fin, si de todas formas tienes ya previsto colocar una losa y ya está pedido el hierro, lo menos que se puede hacer es debajo de la misma meter unos 20 cm de gravas (cuanto más gordas mejor, y si puede ser, sin finos, o sea, un encachado) las gravas distribuyen la tensión bajo la losa en el terreno de forma que las cargas bajas se reparten en multitud de cargas puntuales altas delante de un proceso expansivo es posible que el hinchamiento se resuelva en la interfase entre los elementos de grava, y la ascensión del suelo no venza la carga puntual de apoyo del elemento de grava. Esta construcción teórica también es válida para el apoyo de una zapata aislada o corrida sobre terreno expansivo. Además, colocar 20 cm de grava gorda bajo las zapatas mejora la drenabilidad del lecho de cimentación.

En fin... espero haber aportado algo...

Frankie
 

Respuesta

(De Marcos Rodríguez Fernández)  29/10/05 - España

Realizaría una sustitución parcial de terreno mediante un suelo seleccionado o zahorra artificial, con un espesor determinado en función del grado de expansividad de las arcillas. Sobre esto Chen (1975) sugiere un mínimo de 0,90 m y de preferencia 1,20 m. Ggoll (1970) comprobó que los hinchamientos eran despreciables con espesores de recubrimiento entre 0,60 y 1,80 m. Pero a efectos prácticos se suele adoptar:

- Expansividad Baja-Media: 0,5-1,0 m

- Expansividad Media-Alta: 1,0-1,5 m

- Expansividad Alta-Muy alta: 1,5-2,0 m

Para determinar el grado de la expansividad hay muchas tablas^(*) en función del límite líquido, índice de plasticidad, presión de hinchamiento, etcétera, teniendo en cuenta que la presencia de una capa de material no expansivo sobre una capa de arcilla activa limita considerablemente los cambios de volumen de ésta y, los hinchamientos se pueden considerar despreciables. Además procedería al impermeabilizado en superficie para evitar que el agua de escorrentía pudiera acceder a zonas profundas. Y el resto de recomendaciones que se expongan en el estudio geotécnico. 

Un saludo,

Marcos.

^(*) Nota de De Mecánica: en el apartado de Geotecnia se publicaron no hace mucho algunas de estas tablas.

ref. Geo-03_24/10/05

Respuesta

(De Francisco Ayala)  26/10/05 - España

Estimada Rocío:

Existe una fórmula propuesta por Vogt que relaciona el módulo de elasticidad (E) con una carga circular de Área (A) mediante la expresión:

K= 1,392 * (E/A^1/2).

También existe la propuesta de Kögler Scheiding de:

K= (E/l)*[(1+2H)/π)],

para estratos compresibles de espesor H, donde l es el lado (o el diámetro) l de la carga, y π= Pi.

Espero que te sirva, un saludo,

ref. Geo-02_24/10/05

Respuesta

(De Albert)  06/11/05 - España

Te remito a las respuestas dadas más arriba para la pregunta: ref. Geo-01_26/10/05 Sobre el cálculo de una viga de coronación para muro pantalla (De Ribmo) 26/10/05 - España donde encontraras la respuesta.

ref. Geo-01_24/10/05

Respuesta

(De Manel)  25/10/05 - España

El tema es delicado porque la obra -si bien he entendido- está prácticamente realizada, lo que confiere un gasto en tiempo y dinero pero que debe ser asumido. Se me ocurren algunas soluciones pero no voy a comentarlas porque el código deontológico entre profesionales es importante respetarlo.

No obstante una sola apreciación, el contenido en sulfatos se expresa en "ml" (mililitros) cuando son respecto al fluido (agua) y en "mg" (miligramos), cuando son respecto al suelo. Por lo tanto si drenas el agua y resulta que los sulfatos están en el suelo mal iréis, bla, bla...

Manel.
 

Respuesta

(De Luis Jorda)  26/10/05 - España

En primer lugar, pienso que, toméis la solución que toméis deberíais realizar un seguimiento o auscultación de la posible agresividad. ¿Qué tipo de terreno es? Por el contenido que comentas, será una ¿marga yesífera?

Deberíais disponer algún tipo de sondeo pequeño o cata a una cota semejante a la de cimentación y poder extraer testigos de hormigón (idénticos a los de la cimentación) y ver cómo evoluciona la agresividad (si es que se produce). En principio parece acertado el que aisléis la cimentación, pero también frente a las posibles filtraciones del edificio, jardín, etc.

La movilización de los sulfatos y el cambio de las condiciones IN SITU es lo más grave. Y ya para ser más conservadores, ¿es posible ya algún tipo de zunchado para <<curarse en salud>>? lógicamente empleando en este caso un cemento apropiado.

Luis.

ref. Geo-01_23/10/05

ref. Geo-04_22/10/05

ref. Geo-03_22/10/05

ref. Geo-02_22/10/05

Estimado Juanma:

Te respondo sólo al tema de las calicatas, puesto que para las otras preguntas hay colaboradores mucho más cualificados que yo.

En las muestras de una calicata podemos realizar casi todos los ensayos posibles, pero con una salvedad. Al realizar la calicata, los terrenos pierden su condición natural y en la mayoría de los casos con las muestras que se obtienen es mejor no realizar ningún ensayo tipo corte directo, compresión, etcétera, puesto que estarían falseados. Se realizan a menudo los ensayos de clasificación, y agresividad.

¿Cómo tomar una buena muestra sobre la que podamos realizar esos otros ensayos? Debemos hacer una calicata de seguridad, con las condiciones idóneas de talud y anchura para poder entrar en ella con total seguridad (incluso entibarla), se debe tallar la muestra según la norma UNE en la pared o suelo de la misma (como si de un bajo-relieve se tratase) y parafinarla, y después extraerla.

Espero haberte sido de utilidad. Un saludo,

Luis.

Hola Juanma:

Sólo tengo algunos datos de los ensayos, espero que de algo te sirva.

- ENSAYO DE CORTE DIRECTO para suelos bajo condicines de consolidación drenadas: consiste en la determinación de la resistencia al corte directo de un suelo consolidado en condiciones drenadas. El ensayo se realiza por deformación de una probeta controlando la deformación o induciendo la falla en un plano de corte determinado por la configuración del aparato de corte. Generalmente se ensayan tres o más probetas, cada una sometida a una carga normal distinta, determinando su efecto en la resistencia al corte y el desplazamiento, y de otras propiedades resistentes, como la envolvente de Mohr. En la probetas los esfuerzos de corte y desplazamientos no son uniformes. No se puede definir una altura apropiada para calcular la deformación de corte. Por lo tanto, la relación esfuerzo-deformación, u otros parámetros asociados, tal como el módulo de elasticidad, no pueden determinarse a través de este ensayo. Se debe seleccionar las condiciones del ensayo, incluyendo el esfuerzo normal y humedad ambiental, de tal forma que represente las condiciones en terreno. La aplicación del esfuerzo cortante debe ser lo suficientemente lenta para asegurar la condición drenada.

- ENSAYO DE COMPRESION NO CONFINADA DE SUELOS COHESIVOS: Determina la resistencia a la compresión no confinada de suelos cohesivos en condiciones no perturbadas, perturbadas o remoldeadas, usando el método de control de deformación de la carga axial. Entrega un valor aproximado de la resistencia de suelos cohesivos. Se aplica solo a materiales cohesivos los cuales no exudan agua (agua expelida del suelo debido a la deformación o compactación) mientras se aplica la carga axial, los cuales mantienen su resistencia interna luego de la remoción de la presión de confinamiento, tales como arcillas o suelos cementados. Los suelos secos o fáciles de disgregarse, materiales fisurados o sedimentarios, limos, turbas y arenas no pueden ser ensayados con este método para obtener un valor válido de la resistencia a la compresión no confinada. El principal objetivo del ensayo de compresión no confinada, es obtener en forma rápida la resistencia aproximada a la compresión que poseen los suelos con suficiente cohesión para poder ensayarlos en condiciones no confinadas.

Esto lo rescaté de un resumen de las normas ASTM,

Rocío.

ref. Geo-01_22/10/05

ref. Geo-02_19/10/05

ref. Geo-01_19/10/05

En la <<Instrucción para el diseño de firmes de la red de Carreteras de Andalucía>> aparece la siguiente tabla que relaciona el índice CBR con el número de golpes del SPT (N_SPT):

Espero haberte servido de ayuda,

E. Bellido.

ref. Geo-01_17/10/05

Hola José.

Dependera del grado de expansividad que tenga ese suelo. Yo tuve un caso que en que el estrato donde tenía que cimentar eran unas gravas con una elevada cantidad de matriz arcillosa y ésta era expansiva. Se optó por colocar planchas de porexpan (corcho blanco) de 8 cm debajo de las zapatas, tanto en las de muro como en la aisladas.

Nacho.

ref. Geo-01_14/10/05

ref. Geo-02_13/10/05

Respuesta

(De Marcel Tort)  20/10/05 - España

Saludos Juanma.

Existe un documento que te puede ayudar bastante para ver la distribución de las fuerzas en los suelos (bulbos) lo encontrarás en http://ww.geocities.com/geotecniaysuelos y corresponde al capitulo 10.

Espero que te sirva.

Marcel.

ref. Geo-01_13/10/05

Respuesta

(De Jaime)  18/10/05 - España

José, no sé si cuando hablas de tirantes te refieres a anclajes activos al terreno. En este caso es lógico que el superior tenga mayor longitud que el inferior. La longitud total de estos anclajes se divide en dos partes: longitud libre (sin adherencia cable-terreno) y longitud de bulbo (dónde se inyecta lechada para fijar el anclaje). Se trata de que el bulbo se encuentre fuera de la cuña movilizada del terreno. Desde el pie de la pantalla trazas una recta con un ángulo de 45º-φ/2 respecto a la pantalla. La longitud libre la fijas para que tu bulbo quede fuera de esa cuña que acabas de fijar y te recomiendo que le des 1 m más de resguardo. Como verás cuanto más alto está tu anclaje mayor es tu longitud libre. La longitud de bulbo es función de la carga de tu anclaje, del diámetro de tu perforación y de la adherencia que seas capaz de obtener entre tu lechada y el terreno en que se encuentre. Por último, no olvides que el proceso constructivo es fundamental para conocer los esfuerzos a los que va a estar sometida tu pantalla, por lo que deberías realizar un cálculo no lineal fase a fase.

Jaime.

ref. Geo-01_12/10/05

Respuesta

(De Marcel Tort)  20/10/05 - España

Saludos Edmundo.

La verdad es que existen bastantes variantes de fórmulas para determinar la capacidad portante del suelo a partir del SPT. También he de decirte que muchas variantes dependen del tipo de suelo (cohesivo, granular...) Resumir todo esto en este espacio es difícil, así que te aconsejo que visites esta pagina: http://www.jordigonzalezboada.com/geotecnia/index.html

Jordi ha hecho algunas hojas Excel muy buenas para solucionar tus dudas. También tiene una extensa bibliografia que podrás consultar. Si no es suficiente dame tu correo electrónico y te mandare algún pdf con información.

Espero que te sirva mi respuesta,

Marcel.

ref. Geo-01_10/10/05

Respuesta

(De Jesús Pallarés)  09/11/05 - España

En el libro Mecánica de Suelos de Terzaghi existen tablas donde se relaciona el valor N₃₀ del ensayo SPT con los valores N_q, N_c y N_γ. Debido a la amplia difusión de este método, estas tablas las podrás encontrar en la mayoría de manuales de geotecnia aplicada a cimentaciones (Jimenez Salas, Crespo...)

Por ejemplo, en el libro de Crespo^(*) <<Mecánica de Suelos y cimentaciones>>, en su Tabla 11.2 se correlaciona el N de SPT con el ángulo de rozamiento interno y en la Figura 20.6 <<Factores de capacidad de carga para aplicación de la Teoría de Terzagui>> se dan valores de N_q, N_c y N_w en función del ángulo de rozamiento interno.

Espero que te sirvan de ayuda,

Jesús.

^(*)Nota de De Mecánica: no se reproducen aquí las Tablas del citado libro por respeto a los derechos del editor. La numeración de la Tabla y de la Figura citadas se corresponde, al menos, con la que se da en la edición quinta de dicho libro.

ref. Geo-01_05/10/05

Miguel, un dilatómetro es una sonda mediante la cual se transmite una presión radial al sondeo y se obtiene una curva tensión-deformación (que puede llegar a la rotura). El modo de aplicar la tensión es mediante un fluido que pasa a través de un manguito a la sonda y éste hincha una camisa que se encuentra aislada mediante dos <<packers u obturadores>>. Se establecen una serie de escalones temporales. En realidad es un presiómetro que alcanza presiones mucho mayores. <<Es el presiómetro para roca>>. Hay mucha bibliografía en francés al respecto y también puedes pedir información a un fabricante ingles llamado <<Cambridge in situ>>.

Luis.

ref. Geo-02_04/10/05

Respuesta

(De Jaime)  20/10/05 - España

Artabria, me vas a permitir introducir un poco mas de entropía. Desde mi punto de vista ni solera, ni losa... Para mí que se trata de un firme de carretera que si quieres lo puedes hacer de hormigón -algo en desuso actualmente- o bituminoso. Lo que expones me parece que se diferencia muy poco de cuando vas por una carretera y pasas sobre una obra de fábrica.

Jaime.

ref. Geo-01_04/10/05

ref. Geo-01_03/10/05

Respuesta

(De Manel)  17/10/05 - España

Esto es muy elemental, tendrías que hacer una humedad. Si quiere no suponer la densidad del material (para arcilla entre 2,0 y 2,3 g/cm³ aproximdadmente) puedes realizar también, a parte del de humedad el de densidad seca y aparente. Ambos ensayos son muy baratos en comparación a los de corte directo.

Que te vaya bien al escoger CD, CU, o UU y... estudia mucho, porque esta pregunta que has realizado es de lo mas básico que hay en Geotecnia.

Espero haberte servido de ayuda, un saludo,

Manel.

Aclaración a consulta

(De Pepi)  20/10/05 - España

Creo que en la pregunta anterior no me he explicado bien. Me gustaría conocer algún parámetro o correlación (como, por ejemplo, la relación existente entre el valor N₃₀ y la consolidación del terreno), que me indicase si una arcilla está saturada o no, para proceder a realizar un corte directo de tipo UU o de tipo CU. Naturalmente, la necesidad de conocer la saturación de la arcilla es previa al encargo de ensayos de laboratorio.

Muchas gracias,

Pepi.

Respuesta

(De Manel)  25/10/05 - España

Sabiendo solamente el tipo de suelo, deberías saber de entrada qué tipo de ensayo de corte directo te conviene más realizar. Esto es debido a que, una vez prefijadas las condiciones de contorno (cargas-descargas, nivel freático, etc.) se intuye DIRECTAMENTE qué situaciones más críticas conviene tener en cuenta para dicho suelo. En otras palabras, se debe saber predecir el comportamiento de los suelos y lo que haces en laboratorio es intentar reproducir "aproximadamente" las condiciones en que prevés se comportará el suelo que estudias en la situación o situaciones más críticas.

Espero haberte servido de ayuda, un saludo,

Manel.

ref. Geo-01_01/10/05

Respuesta

(De E. Bellido)  10/10/05 - España

Estimado amigo:

La definición que da la R.A.E no va muy desencaminada y servirá de base: <<Tablestaca: Pilote de madera o tablón que se hinca en el suelo y que sirve para entibar excavaciones>>.

Esta definición habría que rematarla añadiendo que no sólo existen tablestacas de madera (y de hecho éstas sólo se utilizan para estructuras ligeras y temporales), siendo lo más usual tablestacas metálicas y de hormigón. También ampliando su campo de aplicación: las tablestacas o ataguías sirven no sólo como elementos auxiliares para excavaciones, se utilizan además para hacer muros en zonas costeras (embarcaderos, muelles, defensas de cauce, etcétera).

En definitiva las tablestacas son pantallas conformadas por elementos prefabricados hincados. Geométricamente se trata de elementos longitudinales (vigas anchas) con secciones que dependen del material y que generalmente permiten el machihembrado o la junta para formar superficies continuas.

En general, a diferencia de otras estructuras de contención, para la construcción de las tablestacas no es necesario desaguar el lugar. Su construcción se realiza mediante su hincado en el suelo, que puede haberse dragado previamente, y se completa posteriormente con la colocación del relleno sobre el lado en cuestión.

Trabajan principalmente a flexión (voladizo) admitiendo también anclajes al terreno.

Espero haberte servido de ayuda,

E. Bellido.