ref. Est-02_29/11/07

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Hola a todos:

La EHE dice textualmente para la clase de exposición Designación IV:

-Tipo de proceso: Corrosión por cloruros.

-Descripción: Instalaciones no impermeabilizadas EN CONTACTO con agua que presente un contenido elevado de cloruros, no relacionados con el ambiente marino. Superficies expuestas a sales de deshielo no impermeabilizadas.

Saludos cordiales,

Manuel.

ref. Est-01_29/11/07

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Hola a todos:

No se puede visar nada de edificación, si no es de uso industrial (naves industriales, por ejemplo), como ingeniero técnico industrial, para informarte mejor llama a tu colegio.

Saludos cordiales.

Manuel.

Cálculo de una estructura de madera, acero u hormigón no es un proyecto; es solamente un un cálculo:

A veces cuando hay una variación significativa de la estructura respecto de la proyectada por un Arquitecto o Ingeniero, la empresa fabricante o constructiva puede presentar una separata de cálculos por otro técnico, generalmente de su plantilla. Pero proyectar estructuras solamente no tiene mucho sentido. Dicho esto, un Ingeniero Técnico Industrial puede proyectar, firmar y visar cualquier tipo de edificio industrial por grande que sea y tenga la estructura que tenga.

Saludos,

Daniel Narro Bañares.

Hola Ingeniero:

Si en el edificio se va a desarrollar alguna actividad industrial y alguna más (ya que muchas se pueden englobar en actividades industriales), sí puedes firmar. Si va a ser otro tipo de construcción, por ejemplo, residencial, puedes firmar la estructura, instalaciones, pero se debe adjuntar al proyecto de arquitectura y lo tiene que firmar un arquitecto, ya que las competencias de viviendas las tienen los exclusivamente arquitectos. Pero la LOE contempla que puedas firmar la estructura.

Un saludo,

Ingeniero Industrial.

ref. Est-01_27/11/07

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ref. Est-02_26/11/07

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Las UPN se ponen tumbadas y la flecha en ese eje es muy grande. Se colocan unas tirantillas verticales que dividen la luz en la mitad. Entonces solo es necesario calcularlas para la acción del viento.

Saludos,

Daniel Narro Bañares.

Hola Roberto,

Por lo que nos dices es normal que las correas estén dando de grandes por deformación, dadas la luz de estas. Puedes hacer disminuir la sección de las correas generándoles un apoyo intermedio o bien disminuyendo la separación de éstas. Lo ideal es que puedas mostrar un esquema de tu propuesta estructural para poder ayudarte mejor.

Saludos,

Briardo.

Estimado Roberto:

Si es para el Proyecto Final de Carrera, y te quieres «lucir», haz lo siguiente:

1) Coloca tirantillas dobles cruzadas (en sudamérica se llaman contraflambeos), pues al ser un perfil UPN se produce una torsión ya que el centro de esfuerzos cortantes del perfil no coincide con el centro geométrico (que es donde se atornilla la chapa de cerramiento). Así pues las tirantillas deberán ir dobles y entrecruzadas (para evitar la torsión del UPN). El hecho de disponer una pareja o dos o tres de tirantillas en cada vano de correas depende de los cálculos y de la distancia entre pórticos.

2) Has de ver cómo vas a soportar la última tirantilla. Puedes disponer un peto (celosía pequeña que además te podría servir de atado de la nave) y colgar la superior de él o unir la última penúltima correa con tirantillas a las cabezas de los pilares, y la última dejarla descansar sobre la penúltima con un angular L80*8. Lo más normal es que las tirantillas sean de diámetro 12 y roscadas en los extremos. No olvides poner la UPN boca abajo (es decir, la cara plana arriba) para reducir la acumulación de suciedad y facilitar la limpieza.

Espero te sirva de ayuda. Un saludo:

Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría

ref. Est-01_26/11/07

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Estimado Nekane:

Supongo que se tratará de un tirante de cable o algo así. Lo mejor es soldar al perfil una orejeta y:

1) Utilizar cable y amarrarlo a la orejeta con dos «perrillos».

2) Utilizar redondo y soldarle apoyo doble, y luego sujetar mediante un bulón (doble entrada para que el bulón trabaje a doble cortadura).

La primera opción en mi opinión (para cables de no mucha responsabilidad) es la idónea, ya que no se requieren precisiones milimétricas. Recuerda que en ambos casos se requiere que el agujero de la orejeta lleve un mecanizado.

Espero te sirva de ayuda. Un saludo:

Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría

ref. Est-03_22/11/07

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Parecen preguntas o cuestiones de una asignatura, ¿no? Estúdialas y pregúntalas después, si tienes dudas, a tu profesor. No quisiera ser impertinente pero me parece que eludes la responsabilidad de estudiar.

Saludos,

Daniel Narro Bañares.

ref. Est-02_22/11/07

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Hola Antonio:

En general no se hormigonará cuando se prevea temperaturas menores a 0 ºC en las 48 horas siguientes al hormigonado. La EHE (artículo 72) indica que en el momento de verter, la masa de hormigón tendrá temperatura mayor a 5ºC y no se verterá sobre elementos cuya temperatura sea menor a 0ºC. La hidratación de la pasta de cemento se retrasa con bajas temperaturas. Además, la helada puede dañar de manera permanente al hormigón poco endurecido si el agua contenida en los poros se hiela y rompe el material. Por lo tanto, se deben adoptar las medidas necesarias para evitar daños locales del hormigón y la disminución de la resistencia. Entre las medidas que pueden adoptarse para hormigonar con bajas temperaturas están:

1) Utilizar relaciones agua/cemento lo más bajas posible.

2) Utilizar aditivos anticongelantes (requieren autorización expresa de la Dirección de Obra).

3) Amasar con agua caliente (hasta 40 ºC).

4) Calentar los áridos.

5) Proteger los elementos hormigonados mediante dispositivos de cobertura y aislamiento.

6) Utilización de cementos más rápidos y de mayor categoría resistente o utilizar acelerantes (con estas medidas aumenta el calor de hidratación).

Espero que te sirva de ayuda. Saludos,

Víctor Rodríguez.

ref. Est-01_22/11/07

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No entiendo como siendo el tanque de forma de cilindro de paredes verticales, puede ser el fondo y el techo de forema toridal. Un croquis vendría bien.

Saludos,

Daniel Narro Bañares.

Hola de nuevo,

Creo que antes no me expliqué correctamente. A ver si ahora aclaro la forma del reactor(tanque). La zona principal del reactor es cilíndrica y luego tiene como fondo y como cubierta dos tapas toriesféricas. O sea, si lo miramos de abajo hacia arriba nos encontraríamos con un fondo toriesférico, una parte cilíndrica y finalmente la cubierta del reactor en forma toriesférica. He intentado buscar como se sostienen este tipo de reactores de acero pero no encuentro nada al respecto.

Muchas gracias y saludos.

Patricia.

ref. Est-02_21/11/07

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Hola a todos:

Artículo 75 de la EHE.

Saludos cordiales,

Manuel.

ref. Est-01_21/11/07

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Estimado compañero,

El ángulo que forme un tirante metálico con la horizontal, en principio es indiferente para su forma de trabajar.

Creo que te refieres más al ángulo recomendable entre las barras de una estructura metálica, que trabajen principalmente a fuerzas axiles, es decir tracciones y compresiones, como en las estructuras trianguladas articuladas. En este caso los ángulos recomendables deben estar comprendidos entren los 30 y 60 grados (sexagesimales), ángulos muy agudos (menores de 30), generan en esas barras axiles con módulos muy grandes que no son recomendables, (pues las barras que concurren a un mismo nudo, unas trabajarían con axiles pequeños y otras muy grandes), salvo excepciones justificadas por otros efectos.

Un saludo a todos los Arquitectos e Ingenieros de España y del Mundo desde Alicante.

Antonio González Sánchez.

ref. Est-02_20/11/07

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ref. Est-01_20/11/07

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Estimado Alberto,

Si quieres iniciarte en el tema de los polígonos funiculares, es decir, en la Estática Gráfica, puedes empezar con el libro «Mecánica para ingenieros, estática y dinámica», de Vázquez y López, que tiene un capítulo sobre la Estática Gráfica, que trata muy bien este tema.

Un saludo a todos los Arquitectos e Ingenieros de España y del Mundo desde Alicante.

Antonio González Sánchez.

ref. Est-01_19/11/07

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Hola, Javier.

La opción «a» de duplicar la estructura es más cara e innecesaria. Las otras dos pueden complicar la ejecución.

Otra alternativa es, una vez construido el muro completo, adosarle un perfil metálico anclado con tacos HILTI, y sobre él apoyar el forjado.

Saludos,

Jesús.

Te comento cada posibilidad:

a) Pilar adosado al muro: es caro obliga a duplicar la estructura, normalmente el muro no tiene problemas de cargas verticales.

b) Apoyar el forjado mediante esperas: obliga a taladrar el encofrado y por tanto vuelve a ser caro.

c) Muro en dos tramos verticales. Se dejan las tierras sin «cubrir» durante demasiado tiempo, sin embargo, permite calcular el muro en fase de construcción apoyado en cabeza. Es buena solución.

En mi opinión otra solución es «pinchar» las esperas mediante taladros y resina, ejecutando un zuncho de borde.

Un saludo,

Mike «El viejo».

Hola a todos:

Yo he utilizado las tres soluciones. Las tres son correctas, la elección de una u otra depende mucho de las condiciones de obra: sistema de ejecución, tipo de terreno, etc.

Las tres son válidas, la más correcta en mi opinión, si se puede decir así, sería la c).

Un saludo,

Andrés Ros.

Hola, Javier; hola, Ramón; hola a todos.

Si nada lo impide, sin duda la c). La b) es frecuente en muros por bataches descendentes o pantallas. La a) sólo la vi en una obra con muro pantalla en la que debían tener espacio bastante para poner esos pilares.

Un saludo,

Coya.

Deberías considerar la posibilidad de utilizar pasadores para conectar el forjado al muro, en la siguiente dirección encontraras información: http://www.elblogdeapa.com/?dl=1

Un saludo,

Nervy.

ref. Est-02_18/11/07

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Libros como Timoshenko «Strength of materials» traducido «Resistencia de materiales», o autores como Pen Hontog o Popov.

Saludos

J. Manzano.

Pues en Internet o en cualquier libro de estructuras un poco antiguas. Creo que se utilizaban mucho para el cálculo de arcos. Ahora con el cálculo matricial y los ordenadores esas fórmulas han pasado un poco a la historia o a la prehistoria.

Saludos,

Daniel Narro Bañares.

ref. Est-01_18/11/07

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En Arcelor SSC España pueden dar toda la información al respecto.

Saludos

J. Manzano.

Pues se laminan en caliente en un tren de laminado con el acero al rojo a una temperatura de ¿1.100 grados? o algo así. Los rodillos tienen la forma del perfil UPN y en varias pasadas cogen la forma definitiva. Ver algún libro de tecnología.

Saludos,

Daniel Narro Bañares.

 

ref. Est-03_16/11/07

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ref. Est-02_16/11/07

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Estimado Manuel:

La esbeltez reducida ha de ser menor que 3 también para las barras sometidas a compresión según el CTE DB SE A, no tienes más que comprobar la tabla 6.3, de dicho documento que termina en 3 o las curvas europeas de pandeo. Una esbeltez reducida de 3, con acero S275, equivale a una esbeltez mecánica de unos 260, y una esbeltez mecánica de 200 equivale a una reducida de 2,30; para el mismo acero. Para no considerar el pandeo la esbeltez reducida ha de ser menor de 0,20, que es una esbeltez mecánica de unos 17,36.

Como ves las cosas no han cambiado mucho en este aspecto, aunque les han cambiado los nombres y parámetros. Yo de todas formas te recomiendo que para piezas principales que trabajen a compresión, vamos los pilares, la esbeltez mecánica este sobre 150 como máximo (esbeltez reducidas del orden de 1,70), que te dan coeficientes c de pandeo del orden de 0,30 a 0,25, vamos que ya esta bien el perder el 75% de la resistencia de la sección por el pandeo. 

Un saludo a todos los Arquitectos e Ingenieros de España y del Mundo desde Alicante.

Antonio González Sánchez.

ref. Est-01_15/11/07

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Estimado Atargen:

No conozco el método por el que preguntas, pero actualmente tenemos el CTE DB SE F, reglamento obligatorio para muros de carga y donde se establece claramente la resistencia de la fábrica a compresión, cortante, flexión, etc.

Un saludo:

gestodedios, «De Mecánica».

ref. Est-01_15/11/07

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Pues la verdad es que no se pintan con la mano de imprimación pero sí con las de acabado en obra (el pintor pinta todo, perfiles, chapas tornillos... y todo lo que encuentre por delante).

Una cosa que ha podido ocurrir es que toda la estructura esté sin pintar. Solo lleva la pintura antioxidante que se da en taller. Mide el espesor de la pintura y si no te da un mínimo de 90 o 100 micras (solo 30) habrá ocurrido eso que te he dicho. El que los tornillos estén ligeramente oxidados. ¿La estructura es exterior sometida a la lluvia? No tiene mucha importancia. No creo que estén muy oxidados

Saludos,

Daniel Narro Bañares.

ref. Est-01_14/11/07

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Lo tienes muy fácil. Date una vuelta por una obra que hormigonen ese día y la visitas en días posteriores. Veras que no es para tanto. El problema es cuando se hormigonan grandes masas de hormigón (presas, grandes muros, etc.)

Saludos,

Daniel Narro Bañares.

ref. Est-03_13/11/07

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Estimado Kairu:

Los puntales para apeos de puentes pueden ser de diversas maneras. En primer lugar habría que saber si se trata de un puente de acero o de hormigón. Si es de acero puede ocurrir que en el punto de apoyo nuevo haya que reforzar almas de vigas para evitar la abolladura de alma (y esto es muy, muy importante). En lo referente a construcción metálica generalmente los puntales son torres de planta cuadrangular formadas por estructura en celosía de angulares, y en la parte superior e inferior (para mejorar el apoyo) se dispone un bastidor de perfil H (HEB200 mínimo). En puentes de hormigón lo siento, pero no puedo ayudarte.

Un saludo:

Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría.

ref. Est-02_13/11/07

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Pues eso. Tú mismo te has contestado.

Saludos,

Daniel Narro Bañares.

ref. Est-01_13/11/07

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ref. Est-01_10/11/07

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Estimado Jaume:

Tienes dos posibilidades:

1) Ver para las acciones actuantes y limitaciones de flecha el módulo resistente y la inercia necesaria, y buscar el perfil que cumpla dichas condiciones en un prontuario (creo que el de ENSIDESA traía tablas para perfiles de vigas BOYD).

2) Calcular los momentos de inercia de secciones en viga BOYD (por ejemplo para IPE200, IPE220), hasta alcanzar la solución aceptable. Podrías realizarte una hoja de cálculo que calcule el momento de inercia de una sección en doble T, e ir cambiando parámetros según las características del perfil.

Un saludo:

Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría.

Calcula el máximo momento flector qL²/8. Calcula el modulo resistente W= M/límite elástico y con ese W vas a tablas de vigas Boyd en un prontuario o en www.constructalia.com pinchando pinchando viene tablas de vigas Boyd. Esa viga me parece bastante importante. Por eso es posible que te salga HEB 500 peraltada o lo que sea.

Saludos,

Daniel Narro Bañares.

ref. Est-03_08/11/07

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Estimados amigos. Ayer hice una consulta sobre la obligatoriedad de considerar alternancia de cargas. Tengo un pequeño lío. Me explico:

Para una estructura de edificación calculada con un programa con pórticos planos y con forjados unidireccionales, se tuvo en cuenta la alternancia de cargas solamente para los forjados. Para el cálculo de pórticos planos se hicieron las diferentes hipótesis de viento, nieve, concarga, sobrecarga, etc. Mis dudas son las siguientes:

1.- La alternancia de cargas de uso ¿es preciso solo calcularla en forjados?, ¿no habría que considerarla también en los pórticos planos? Una vez que hemos asignado las cargas que transfieren los forjados.

2.- No acabo de entender bien el concepto de las hipótesis de carga de viento nieve, concarga, sobrecarga, etc, ¿ no estaríamos también dentro de un caso alternancia de cargas?

3.- El nuevo Código Técnico DB-SE-AE nos dice que la alternancia de cargas, ya esta incluida, excepto casos de aglomeraciones y voladizos y carga de 5,0 kN/m², pero creo puede haber muchos mas casos; en cambio la antigua AE 88, obligaba a hacer alternancia de cargas articulo 3.8.

4.- Ha existido cierta costumbre que en el caso de que la sobrecarga no es importante, del orden del 20% (>20%) de la carga total, podemos prescindir de la hipótesis de alternancia. Esto venía reflejado en alguna norma.

5.- Creo que en la alternancia de cargas la EHE y el Código Técnico están diciendo cosas diferentes (EHE articulo 13.3). (DB-SE-AE): ¿qué aplico?

Muchas gracias y os pido disculpas por la extensión.

Ramón.

Hola, Ramón; hola Ramón; hola a todos:

1. En realidad, siendo puristas, habría que tener en cuenta todas las combinaciones posibles.

En cada pórtico o cada forjado, además de las alternancias hay innumerables combinaciones cargando y descargando tramos total o parcialmente. En el punto 9.2 de libro de Calavera 'Proyecto y cálculo de estructuras de hormigón armado' aparecen unos cuantos ejemplos. Muestra varias combinaciones posibles de vanos cargados totalmente en pórticos. Señala la imposibilidad de saber a priori cuales pueden ser más desfavorables pero también la inviabilidad de considerarlas todas, especialmente si hay también acciones horizontales. Propone reducir las posibilidades a la típica alternancia de sobrecargas.

La simple alternancia, que queda muy bonita en dos dimensiones, tropieza con una primera dificultad al pasar a tres dimensiones, que es precisamente la que planteas. Pero si vamos más allá e imaginamos el edificio tridimensionalmente vemos que es inabordable ir cargando y descargando paños. Podríamos plantear una alternancia en damero, pero tampoco garantizaría mucho.

Como conclusión, me parece acertada la propuesta del CTE de mayorar las cargas de uso para tener en cuenta las combinaciones típicas. Por cierto que bien podrían añadir una nota que permitiese reducir algo la sobrecarga en caso de vanos biapoyados. También creo acertada la matización de, a criterio del proyectista, considerar alternancias en situaciones puntuales críticas.

2.- En realidad es otra forma de ver lo mismo, diferentes combinaciones, pero creo que la diferenciación es útil porque se trata de acciones de distinto origen.

3.- Como dije, me parece interesante el criterio del CTE. La consideración de la alternancia más allá de los casos más simples es una quimera.

4.- No recuerdo si aparece en una norma de forjados, pero tiene sentido porque las diferencias en el cálculo serán inapreciable.

5.- No veo dónde habla EHE de alternancias.

Un saludo,

Coya.

Hola Ramón:

Supongo que a estas fechas ya te habrás documentado sobre las hipótesis de carga dentro de las obligadas combinaciones de acciones. Yo también me estuve comiendo el coco cuando apareció en escena la EHE y su lenguaje filosófico-gurú, pero a semejanza de la Medicina, quienes dirigen el cotarro de las Instrucciones del hormigón han debido de cambiar y han preferido recurrir al confuso lenguaje de la alquimia, porque entre la EH-91 y la EHE hay un abismo en cuanto al planteamiento y simplicidad de exposición. Desde luego, los equipos técnicos de la EHE y del CTE son distintos, de ahí que hayan cosas confusas y aparentemente contradictorias. Lo que está muy claro es que es obligado realizar las alternancias de carga en el cálculo de pórticos, tal como se desprende de los propios coeficientes parciales de seguridad, para los que se aplican valores igual a la unidad si las acciones causan efectos favorables y mayores que la unidad si son desfavorables. Naturalmente estoy en el supuesto de un cálculo en ELU.

Para el cálculo de un pórtico bidimensional (plano) se debe considerar solo una hipótesis de alternancia de vanos cargados si existe simetría geométrica y de cargas, con vanos cargados y descargados alternativamente en sentido horizontal y vertical, y a partir de aquí es cuestión de aplicar el método de proporcionalidad y de superposición. En cualquier otro caso serán necesarias dos hipótesis de carga. El valor de las sobrecargas de uso en los dinteles serán las que correspondan a los forjados a plena carga. Se aplicarán las cargas sin mayorar, pues de este modo, aplicando el método de proporcionalidad y de superposición se podrán deducir todas las hipótesis de carga alternadas, tanto para las del ELS como para las del ELU. A lo anterior hay que añadir dos hipótesis : una que corresponde al viento, y otra al sismo, y que habrá que combinar con las anteriores.

Un saludo,

Javier de Quesada.

ref. Est-02_08/11/07

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Hola a todos.

A mí, personalmente no se me ocurre nada para hacer un voladizo de 40 m sin más. Lo único que podría funcionar es atirantar ese voladizo, es decir, desde la base del voladizo, sacar un «mástil»,y de este un tirante para hasta la punta del voladizo, o aun mejor, unos cuantos de estos tirantes y distribuirlos por todo el voladizo, asemejándolo al esquema de los puentes atirantados. Este «mástil» tendría que estar anclado en la otra dirección. Aún así no sería fácil.

Un saludo.

Super8.

Hola, Leticia; hola, Ramón; hola a todos:

Posible, no diré que no. Justificable, difícilmente. Carísimo, seguro. Dificilísimo y especialísimo, no lo dudo. No conozco ninguno... Existente.

Como referencia, el edificio del forum de barcelona tiene unos voladizos de 15 m utilizando para ello una planta técnica y por supuesto con sistemas de postesado.

Un saludo,

Coya.

ref. Est-01_08/11/07

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ref. Est-02_07/11/07

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ref. Est-01_07/11/07

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Depende del MOMENTO de INERCIA POLAR.

Supóngase una barra de sección maciza de radio (R) sometida a un momento torsor (M_T). Su tensión tangencial será proporcional al M_T y a la distancia al centro de gravedad (en este caso R) e inversamente proporcional al momento de inercia polar (I_P), que será I_P=p*R⁴/2.

Supóngase ahora la barra de sección hueca del mismo radio exterior (R) y radio interior (r) sometida al mismo momento torsor (M_T). Su tensión tangencial será proporcional al M_T y a la distancia al centro de gravedad (R, también) e inversamente al I_P, que será I_P=p*(R⁴-r⁴)/2. Resumiendo, el I_P macizo será mayor que el I_P hueco, lo que implica que la tensión máxima tangencial será mayor en la barra hueca y podrá soportar mayores esfuerzos.

Saludos,

Alejandro.

O he entendido mal o las conclusiones son las contrarias. Un eje de sección circular maciza de radio R soporta mayor momento torsor que una hueca de radio exterior R. Otra cosa distinta es que un tubo se sección en corona circular y de la misma sección (no el mismo radio) que uno macizo aguanta mayor momento torsor ya que el radio exterior es mucho mayor y por tanto el I_p.

Pienso que estas cuestiones tan básicas habría que preguntarlas al profe de Resistencia de Materiales o Estructuras.

Saludos,

Daniel Narro Bañares.

ref. Est-03_05/11/07

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Estimado Elías:

Efectivamente, para la limitación de flechas en estructuras de HA (hormigón armado), según la EHE y la EFHE, la luz del voladizo hay que multiplicarla por un coeficiente del orden de 1,60. Según el CTE DB SE Bases de Cálculo, esta luz hay que multiplicarla por 2.

Yo entiendo que hay que aplicar el CTE que para este caso es más restrictivo que la EHE. La flecha activa (según el CTE) ha de ser menor que dos veces «L» dividido por un coeficiente de 500 o 400; siendo «L», la distancia entre el punto que tomas la flecha y el punto de menor flecha del forjado, que lógicamente es el centro del pilar más cercano. Para la flecha total ésta ha de ser menor que «2L», dividida por 300 o 350, siendo «L» el mismo concepto que en el caso anterior. Ojo, porque en la mayoría de los casos la «L» no es la luz del voladizo, a no ser que donde apoye el voladizo tenga flecha cero, como es el caso de un muro de fábrica resistente.

Para no tener problemas importantes de flecha en un voladizo de HA, la relación luz del voladizo/canto del forjado conviene que no pase de 6/1.

Un saludo a todos los Arquitectos e Ingenieros de España y del Mundo desde Alicante.

Saludos,

Antonio González Sánchez.

ref. Est-03_05/11/07

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ref. Est-02_05/11/07

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Estimado Juan José:

Siento decepcionarte, mis conocimientos de programación se reducen a entornos comerciales, en concreto con lo que más he trabajado es con Visual Basic en el entorno Microsoft Visual Studio. Aquí utilizaba bases de ACCESS y de Microsoft SQL Server.

En el proyecto Pascaline, ahora bastante parado, usamos Python (gratuito) como lenguaje de programación pero no llegamos a utilizar bases de datos, sin embargo, sé por lo que me comentaron que existen bases de datos gratuitas que funcionaban bien con él... Supongo que algunos amigos del foro podrán ayudarte más que yo. 

Saludos,

gestodedios, «De Mecánica».

ref. Est-01_05/11/07

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ref. Est-01_04/11/07

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Ante todo se ha de distinguir entre cerchas (formas con faldones inclinados), y jácenas o vigas trianguladas que son formas con cordones superior e inferior paralelos o casi paralelos. Las cerchas Fink se componen de dos cerchas más simples imvertidas unidas en el vértice y con tirante inferior aprovechando los faldones de las cerchas invertidas, obteniéndose una cercha mayor a partir de dos menores simétricas. Las vigas Pratt son jácenas trianguladas de cordones paralelos (el superior de compresión y el inferior de tracción) en que las diagonales son montantes verticales e inclinadas para trabajar solamente a tracción. Saludos

Saludos,

J. Manzano.

Las que más se usan son las cerchas Pratt. He visto en alguna publicación que cerchas Fink les llama a unas que se empleaban en puentes pero que es un tanto rara. Tiene un solo cordón horizontal superior y varias diagonales que se «cruzan» entre sí pero no tiene cordón horizontal inferior. Sin embargo, está bien generada y es estable. La verdad es que, hoy en día, estas estructuras se usan muy poco

Saludos,

Daniel Narro Bañares.