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CONSULTAS
Estructuras:
EST 5 (Junio
2007-Actualidad) - EST 4
(Agosto 2007-Mayo 2007) -
EST 3
(Octubre 2005-Julio 2007) - EST 2
(Enero 2005-Septiembre 2005) -
EST 1 (Marzo
2003-Enero2005)
Geotecnia y cimientos:
GEO 4 (Marzo
2007-Actualidad) -
GEO 3 (Mayo
2006-Febrero 2007) - GEO 2
(Julio 2005-Abril 2006) -
GEO 1 (Junio
2003-Junio 2005)
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CONSULTAS-44
(Septiembre 2007):
- Sobre el
anclaje de una armadura que ha sido cortada
(De Pedro) 29/09/07
Respuesta:
De Toni,
01/10/07
Respuesta:
De Mike
«el viejo»,
09/10/07
- Sobre el
factor de seguridad
(De Alexandra) 27/09/07
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
29/09/07
Respuesta:
De Manuel,
07/10/07
- Sobre un material de
relleno entre vigas metálicas
(De Andrés Robayo) 26/09/07
Respuesta:
De José L. Rodríguez Vega,
28/09/07
- Cuestiones sobre vigas
Boyd
(De Miguel Ángel) 26/09/07
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
27/09/07
- Sobre
un caso de vibración
(De Raúl) 26/09/07
Respuesta:
De Profesor Bacterio,
28/09/07
- Sobre
la sustitución de un muro de carga
(De Jorge) 26/09/07
Respuesta:
De J. Manzano,
29/09/07
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
29/09/07
Agradecimientos y aclaraciones:
De Jorge,
29/09/07
- Sobre
la comprobación de vibraciones en forjados mixtos
(De Ignacio) 26/09/07
*¡Sin
respuesta!*
- Sobre
la uniformidad de perfiles en una estructura
(De Juan Fran) 25/09/07
Respuesta:
De Cive,
26/09/07
Respuesta:
De José L. Rodríguez Vega,
26/09/07
Respuesta:
De Carlos,
26/09/07
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
26/09/07
- Una comparación
entre vigas normales e invertidas
(De Enrique) 23/09/07
Respuesta:
De Nervy,
24/09/07
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
24/09/07
Respuesta:
De Quique,
25/11/07
- Sobre
las ventajas y desventajas de las estructuras hiperestáticas
(De Luis Enrique Valedon) 23/09/07
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
24/09/07
- Sobre
la flecha admisible en una grúa tipo pluma
(De Estudiante) 21/09/07
*¡Sin
respuesta!*
- Sobre
la elección entre estructura metálica o de hormigón
(De Manuel López) 20/09/07
Respuesta:
De Nervy,
21/09/07
Respuesta:
De Vicente,
24/09/07
- Sobre
normativa de estructuras en Panamá
(De Leyre) 19/09/07
Respuesta:
De José L. Rodríguez Vega,
20/09/07
- Sobre
el peso de trasteros en una azotea
(De Ana Lorenzo) 19/09/07
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
20/09/07
Respuesta:
De Jesús,
20/09/07
- Sobre
la ampliación del andén de cercanías de Coslada
(De Roberto) 19/09/07
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
20/09/07
- Sobre
una zapata de aerogenerador
(De Kepa) 18/09/07
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
19/09/07
- Sobre
una junta de dilatación con movimiento
(De Mónica) 17/09/07
Respuesta:
De José L. Rodríguez Vega,
18/09/07
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
19/09/07
- Sobre
perfiles SHS y RHS
(De Arquit) 17/09/07
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
19/09/07
Respuesta:
De Mike
«el viejo»,
19/09/07
- Sobre empresas
que vendan cuñas de anclaje para pretensado
(De Hugo Silisque) 15/09/07
Solicitud de información:
De Henry Terceros,
15/09/09
- Sobre la
unión entre perfiles metálicos que configuran piezas simples
(De Elías B.) 14/09/07
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
19/09/07
- Sobre la
longitud de solape de barras de distinto diámetro
(De Elsa) 14/09/07
Respuesta:
De Juan Ignacio,
18/09/07
Respuesta:
De Mike
«el viejo»,
19/09/07
Respuesta:
De Elsa,
25/09/07
Respuesta:
De Mike
«el viejo»,
28/09/07
- Sobre la
variación de la resistencia del hormigón
(De María) 14/09/07
Respuesta:
De Cive,
17/09/07
Respuesta:
De Josep,
17/09/07
Respuesta:
De Juan Ignacio,
18/09/07
Respuesta:
De Roberto,
18/09/07
- Sobre los
niveles de control
(De Leo Villar Cid) 13/09/07
Aclaraciones:
De Leo Villar,
17/09/07
Respuesta:
De Juan Ignacio,
18/09/07
- Sobre
la modelización de cargas dinámicas como cargas estáticas
(De Óscar Huarte) 12/09/07
Respuesta:
De Daniel,
14/09/07
- Sobre
el cálculo de cargas de viento según CTE en una nave
(De Jone) 12/09/07
*¡Sin
respuesta!*
- Sobre
un sótano inundado con agua agresiva
(De Jorge) 12/09/07
Respuesta:
De José L. Rodríguez Vega,
13/09/07
- Sobre
la fijación de un falso techo al forjado
(De Manolo Ando) 11/09/07
Respuesta:
De José L. Rodríguez Vega,
13/09/07
Respuesta:
De Ingeniero Industrial,
13/09/07
- Sobre
la distancia de seguridad al cuerpo de una grúa
(De Edmundo Rivera) 08/09/07
Respuesta:
De José L. Rodríguez Vega,
10/09/07
Respuesta:
De Suso Iglesias,
14/09/07
- Sobre
el ancho mínimo de la viga de un tanque
(De Edmundo Rivera) 08/09/07
*¡Sin
respuesta!*
- Sobre
la ampliación de una nave industrial
(De Rafael Estévez) 07/09/07
Respuesta:
De José L. Rodríguez Vega,
10/09/07
Respuesta:
De Nervy,
10/09/07
Agradecimientos y aclaraciones:
De Rafael Estévez,
11/09/07
Respuesta:
De Nervy,
12/09/07
Respuesta:
De Daniel,
14/09/07
- Sobre
fórmulas de cálculo de andamios
(De Alexander) 04/09/07
*¡Sin
respuesta!*
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CONSULTAS
ESTRUCTURAS - 44 (SEPTIEMBRE 2007) |
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ref. Est-01_29/09/07
SOBRE EL ANCLAJE DE UNA ARMADURA QUE HA SIDO CORTADA
De Pedro - España
Hola, me llamo Pedro y quería preguntar:
¿Cómo ejecutar el anclaje de un armadura,
tras haber sido cortada, para asegurar la correcta transmisión
de esfuerzos. (Por ejemplo: las esperas de un pilar se han
oxidado, y se quieren sustituir). Sobre todo, quiero saber donde
se precisa la correcta ejecución. ¿En EHE?
Gracias.
Pedro.
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Respuesta
(De
Toni) 01/10/07 - España
El problema que planteas, entiendo que se produce si por
algún motivo las longitudes de anclaje o solape previstas en
las esperas de un elemento estructural resultan
insuficientes como para realizar un anclaje o solape de las
armaduras por prolongación recta. En este caso, la solución
más rápida es realizar el anclaje por soldadura longitudinal
entre las barras corrugadas: la longitud de soldadura deberá tener más de 10 diámetros, y las características de la soldadura (espesor de garganta, material de aporte, procedimiento...) serán los adecuados según se define en la UNE 36832:97 para uniones a solape soldadas resistentes (la unión a tope exige preparación de bordes y es más delicada).
En caso de soldaduras verticales, se harán de abajo a arriba. Habrán de transmitir los esfuerzos de tracción o compresión entre las armaduras, y por tanto deben calcularse.
Si las armaduras son de diámetro superior a 25 mm, se hace más recomendable ya el anclaje mediante dispositivos mecánicos de unión (uso de manguitos, que tendrán su ficha técnica correspondiente de su fabricante).
Saludos.
Toni.
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Respuesta
(De
Mike «el viejo») 09/10/07 - España
Además de lo que te han dicho, las soldaduras se deben hacer con electrodo
básico, por soldador homologado y hay que tener en cuenta determinadas distancias al extremo de la barra y a cualquier parte redondeada: ganchos, etc.
Hay una UNE al respecto, aparece señalada, sin texto, al final de la EHE. Si la quieres te la envio digitalizada (envía
dirección e-mail).
De todas formas la soldadura no es, en mi opinión, una buena
solución, son mucho mejores los manguitos de continuidad (Plakabeton los fabrica). Con soldadura es muy probable que se dañe la barra y haya una disminucion de seccion util. Por norma es admisible, pero...
Saludos,
Mike «el viejo»
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ref. Est-01_27/09/07
SOBRE EL FACTOR DE SEGURIDAD
De Alexandra - Venezuela
Hola a todos:
Quisiera saber qué es el factor de seguridad y por qué es importante determinarlo.
Muchas gracias, espero que puedan ayudarme pronto.
Alexandra.
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Respuesta
(De
Daniel Narro Bañares) 29/09/07 - España
En las Escuelas Técnicas o Facultades enseñan esas cosas. En
un foro ese tema es demasiado amplio. Se entiende, creo yo,
que un foro es para presentar problemas más concretos y no
preguntas tales como ¿Cómo se calcula un puente? o ¿un
rascacielos?
Saludos.
Daniel Narro Bañares.
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Respuesta
(De
Manuel) 07/10/07 - España
Hola a todos.
Como dice Daniel es un tema muy amplio, pero básicamente se
usan para dar «seguridad»
a los cálculos, ya que los mismos usan valores estadísticos
de acciones y de resistencias. Esos coeficientes minoran la
resistencia de los materiales y mayoran las acciones que actúan sobre las estructuras.
Las normas correspondientes dan valor a los mismos.
Saludos.
Manuel.
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ref. Est-05_26/09/07
SOBRE UN MATERIAL DE RELLENO ENTRE VIGAS METÁLICAS
De Andrés Robayo - Jamaica
Hola a todos:
Estoy instalando estructura metálica y entre vigas que
deberían quedar pegadas me están quedando espacios. Necesito saber con qué puedo rellenar este espacio...
¿Algun epóxico?
Gracias.
Andrés Robayo.
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Respuesta
(De José L. Rodríguez Vega) 28/09/07 - España
Dependiendo de la holgura que ahora presentan esas vigas en
paralelo, deberás, siempre, emplear materiales inertes: por
ejemplo, material cerámico tomado con mortero de cemento (nunca con pasta de yeso), etc.
Cualquier material epoxídico será, siempre, más caro. Otro problema será cuánta holgura existe para introducir el material.
Saludos.
José L. Rodríguez Vega.
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ref. Est-04_26/09/07
CUESTIONES
SOBRE VIGAS BOYD
De Miguel Ángel - España
Hola a todos:
Estoy realizando mi proyecto final de carrera en la ETSAV y tengo algunas preguntas con respecto a la utilización de las vigas
Boyd.
Me gustaría saber como realizar un predimensionado aproximado, también qué luces puedo cubrir con este tipo de viga, y qué relación canto/Luz tiene. Eso en cuanto a su predimensionado. En cuanto a su construcción, las perforaciones del alma están tabuladas
o se obtienen en el cálculo?
Bueno, son muchas preguntas, pero es que estoy tanteando distintas soluciones y quiero ver que ventajas y desventajas tengo en función de la solución adoptada y contrastarlas entre sí.
Gracias.
Miguel Ángel.
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Respuesta
(De
Daniel Narro Bañares) 27/09/07 - España
Las vigas Boyd se predimensionan como las otras. Tienes la luz, la carga uniforme. Calculas el máximo momento flector (qL2/8) lo divides por el limite
elástico y te da W (modulo resistente) y te vas a... una
tabla de vigas BOYD, y ahí eliges el perfil.
Hay vigas Boyd sacadas de perfiles IPE, HEA, y HEB. Y
además las hay con huecos en forma de hexágonos o círculos
Unas tablas de vigas Boyd o peraltadas las puedes encontrar en la página Web de
Arcelor que creo que es
www.constructalia.es ó .com (no sé).
Saludos.
Daniel Narro Bañares.
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ref. Est-03_26/09/07
SOBRE UN CASO DE VIBRACIÓN
De Raúl - España
Hola amigos:
He calculado hace mas de tres años una nave de 30 m de ancho del pórtico con tres pilares en medio y viga de 2 m de canto. La nave estaba calculada para una carga en cubierta de 2000 kg/m2 para paso de maquinaria de obra civil.
Hasta ahora toda ha ido bien, pero al parecer hace poco entró una máquina excavadora con cadenas, no de ruedas y al parecer el edificio parece vibrar bastante. Solo pasa cuando transcurre este tipo de máquina y además me han comentado que su peso es muy pequeño en comparación con los camiones. Creo que será debido al tema de vibración. Me gustaría saber que
opináis al respecto.
Un saludo.
Raúl.
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Respuesta
(De
Profesor Bacterio) 28/09/07 - España
Es un caso tipo de libro: el modo fundamental de vibración de la retro de orugas es muy parecido al de la estructura, por lo que entra en juego la resonancia.
Tienes que buscar la forma de modificar el modo fundamental de vibración de la nave o adoptar las medidas necesarias para impedir el acceso de máquinas con ese modo fundamental de vibración, porque excitan a la estructura, es decir, la acosan, y la pobre, como no tiene margen de actuación, se rinde y colapsa.
Saludos.
Profesor Bacterio.
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ref. Est-02_26/09/07
SOBRE LA SUSTITUCIÓN DE UN MURO DE CARGA
De Jorge - España
Hola, en primer lugar dar la gracias por anticipado a los que me presten su ayuda.
En segundo lugar decir que no soy arquitecto ni nada
parecido, he trabajado montando estructura metálica y de ahi el atrevimiento para efectuar esta reforma (locura
quizás).
Bueno lo que quiero es sustituir un muro de carga de una planta baja de una vivienda de dos plantas.
En este muro de carga apoya otro exactamente igual en la planta superior, la luz que
quedaría seria de unos 5 m, la forma de la ejecución de la obra la tengo bastante clara, no tanto las medidas necesarias de los perfiles a utilizar.
Os cuento como pretendo ejecutar la obra (a ver que os parece, je, je):
En primer lugar anclar dos placas con tornillos de
presión a la solera de hormigón, levantando el suelo y la capa de relleno que hay debajo, sobre esas placas apoyar una
UPN a cada lado con unos taladros para fijarlas a la pared (a cada lado hay una pared) justo encima apoyando sobre esas
UPN laterales, colocaría otra contra el techo, también atornillada,
hasta aquí tendríamos un pórtico de UPN sin ninguna fuerza lo sé.
Sigamos,
ahora colocaría otras dos UPN en los laterales para formar los pilares, estas serían más cortas dejando en la parte superior espacio justo para meter una
IPN que ahora describiré.
De esta forma quedarían dos pilares laterales formados por dos
UPN cada uno y fijados a la pared.
ahora colocaría la IPN que es un poco mas corta que la UPN fijada al techo, que apoya solo sobre las
UPN más cortas de cada pilar.
Esta IPN tiene hecho un sistema que a través de unos tornillos de
métrica nos permite ejercer presión contra la UPN fijada en el techo, de esta forma
conseguiríamos una presión hacia arriba que no se me ocurre lograr de otra forma, una vez que la
IPN estuviera ejerciendo esa fuerza se reforzaría y soldaría toda la estructura logrando una sola pieza.
Supongo que no entendiereis nada ya que es un poco complicado, el problema es que creo que es demasiada luz como para poner una viga con dos pilares sin mas, de esta forma
conseguiría que la viga ejerza fuerza en sentido contrario, y
supongo que me permite usar perfiles mas pequeños. En el archivo
adjunto se aclaran la consulta con algunos gráficos. Si queréis asesorarme sobre las medidas necesarias, o bien sobre otra forma de hacerlo
podéis escribirme a reofimat_jorge@msn.com.
Muchas gracias por aguantar este peñazo.
Jorge.
 muro_carga.pdf
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Respuesta
(De
J. Manzano) 29/09/07 - España
Mejor que un titulado arquitecto o ingeniero prepare un
proyecto en regla con cálculos y memorias, ya que el asunto
conlleva responsabilidad civil.
Saludos.
J. Manzano.
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Respuesta
(De
Daniel Narro Bañares) 29/09/07 - España
¿Y los cimientos de los nuevos pilares metálicos?
¡Mucho ojo con eso! Se te puede caer la casa encima.
Creo que no haría falta hacer la entrada en carga que describes.
Y el apuntalamiento previo me parece peligroso.
¿Has pedido permiso a los vecinos para hacer eso? Yo si fuera tu vecino no te lo daría e incluso a lo mejor me iría al juzgado.
El procedimiento es un poco más complicado.
Abriría media roza por una cara de la pared y colocaría un perfil,
por ejemplo, UPN. Recalzaría la cara superior de la UPN con mortero de cemento a algo para que la pared apoye bien sobre el perfil. Colocaría la mitad de los do pilares (por una cara). Un vez hecho esto rozaría la otra cara de la pared y colocaría otra UPN.
Iría taladrando por agujeros el resto de la pared y
colocando presillas inferiores soldándolas a las caras superiores de las vigas, etc. Pero antes
¡haz nuevos cimientos!
Lo mejor es que te pongas en manos de un técnico que
«sepa hacer números». No seas imprudente
Saludos.
Daniel Narro Bañares.
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Agradecimientos y aclaraciones
(De
Jorge) 29/09/07 - España
Hola, me gustaría aclarar algunas cosillas, la vivienda es
un unifamiliar, si tuviera vecinos arriba o abajo no me
plantearia hacer esto.
Por otro lado, yo supongo que el apuntalamiento no puede ser
muy complicado ya que haciéndolo con puntales de los que se
usan en todas las obras... poniendo tablones encima de un
buen numero de puntales... Bueno tal y como se hace en todos
los sitios creo que no puede ser muy peligroso.
También sobre lo de los cimientos... A ver, el muro de carga
a sustituir supongo yo que tendrá cimientos debajo ¿no? Por
eso especifico que las placas irían atornilladas a esos
cimientos... Además las vigas también van a tornilladas a la
pared lo que supongo que también reparte la fuerza a las
paredes y estas a los cimientos.
En cuanto a la forma de hacerlo, no tengo acceso a los dos
lados del muro ya que por uno de los lados hay una escalera,
y por eso había pensado un sistema en el que las vigas
ocupen el sitio del muro, pero aunque así fuera, ¿no crees
que es mejor mi método? Un perfil de 5 m de largo tiene una
flecha determinada, y con ese sistema conseguirías que aún
teniendo esa flecha, la fuerza ejercida hacia arriba sea
uniforme, ¿no? ¿Crees que es mejor poner la viga y echar
cemento encima? Me da la sensación que siempre podría ceder
algo, ya había leído en el foro ese sistema que comentas,
pero aunque yo no puedo usarlo por lo que te decía, no se si
es mejor que mi método, si es más seguro por que en ningún
momento estas sin muro. Voy a seguir pensando... De todas
formas no es algo que vaya ha hacer a lo loco... Como os
decía tengo bastante experiencia en el tema práctico... Por
eso mis consultas sobre numeros...
También si alguno de vosotros puede hacer este tipo de
trabajos (teóricos) me gustaría poder ponerme en contacto
con vosotros.
Muchas gracias por vuestra ayuda.
Jorge.
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ref. Est-01_26/09/07
SOBRE LA COMPROBACIÓN DE VIBRACIONES EN FORJADOS MIXTOS
De Ignacio - España
Hola amigos,
¿Qué normativa debo emplear para la comprobación del estado límite de vibraciones en un forjado mixto?
Muchas gracias,
Ignacio.
PD: Eurocódigo y Código Técnico hablan muy poco sobre este campo.
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ref. Est-01_25/09/07
SOBRE LA UNIFORMIDAD DE PERFILES EN UNA ESTRUCTURA
De Juan Fran - España
Hola a todos:
He calculado una estructura de una
vivienda mediante pilares y vigas metálicas y obtengo estos
mismos elementos de distintas dimensiones. Por ejemplo, en la
primera planta tengo pilares de distintos perfiles y también
vigas en la misma planta de distintos perfiles, de la misma
manera en la planta de arriba. ¿Se podría hacer la obra con
perfiles distintos tanto en pilares como en vigas como es mi
caso? ¿Cuáles serían los inconvenientes y ventajas
(encarecimiento, es imposible que suministren este material así,
seguridad...)?
Gracias,
Juan Fran.
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Respuesta
(De
Cive) 26/09/07 - España
Estimado compañero, esta situación que planteas es muy
habitual en el cálculo de estructuras metálicas, sobre todo
si la planta de la estructura es muy irregular.
Si quieres
mantener esa solución, sin homogeneizar los perfiles, deberán realizar un control muy
exhaustivo del replanteo y de la ejecución de la obra, porque es muy probable que alguien se equivoque y ponga un perfil en el lugar de otro, con los problemas que ello puede conllevar.
En cuanto al suministro y disponibilidad de perfiles, no creo que fuera ningún inconveniente si es un suministrador serio.
Si no te quieres complicar la vida, simplemente intenta homogeneizar un poco los resultados, incrementando los perfiles mínimos y calculando el incremento de coste, a ver si es asumible o no. Esto depende mucho del volumen de la estructura, por lo que cada caso es un mundo.
Mi opinión es: intentar homogeneizar al máximo, ya que un pequeño incremento del coste de ejecución, puede evitar incrementos enormes en el coste por una mala ejecución.
¡Un saludo!
Cive.
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Respuesta
(De
José L. Rodríguez Vega) 26/09/07 - España
Es perfectamente lógico que salgan perfiles distintos para
vigas y pilares, en una misma planta. Dependerá de las
cargas y luces de vanos. En la planta siguiente, deberían
repetirse los perfiles de vigas, si las cargas se repiten,
puesto que las luces deben hacerlo, si se repiten las
plantas.
Lógicamente, los pilares, en vertical, deben reducirse, de
arriba a abajo.
Para racionalizar, se tiende a uniformar perfiles en vigas,
siempre del lado de la seguridad. En pilares, por lo menos
cada 2 plantas, suelen repetirse. En 1 sola vivienda, el
posible exceso de coste es poco relevante.
Saludos.
José L. Rodríguez Vega.
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Respuesta
(De
Carlos) 26/09/07 - España
Hola compañero:
Pues es normal que por cálculo puedan salir diferentes
secciones de pilares y vigas porque la carga a los que están
sometidos pueden ser diferentes. Mi opinión es que debes
unificar secciones sobre todo para evitar errores en obra.
También poner un perfil de cada tipo suele encarecer la
estructura.
Un saludo,
Carlos.
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Respuesta
(De
Daniel Narro Bañares) 26/09/07 - España
Un poco de uniformidad siempre viene bien. Con los ordenadores pueden salir
todas las vigas diferentes y también todos los pilares. Por eso el estructurista agradece una cierta simplificación. Por ejemplo
IPE 330 e IPE 360 igualar a la mayor. HEB 180 y HEB 200 igualar a HEB 200.
Con esas cosas tan simples simplificas bastante las cosas y no encareces gran cosa.
Saludos.
Daniel Narro Bañares.
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ref. Est-02_23/09/07
UNA COMPARACIÓN ENTRE VIGAS NORMALES E INVERTIDAS
De Enrique - Argentina
Hola a todos:
Mi consulta es referida a las vigas invertidas o
también llamadas peraltadas.
La cuestión es que un profesor de diseño
arquitectónico me dijo que no sirven por que su funcionamiento estructural es malo debido a una
reducción del brazo de palanca. Esto fue refutado por otro profesor de estructura que dice que el funcionamiento es el mismo que el de una viga normal que va hacia abajo, solamente que la viga invertida no
tendrá colaboración de la losa o forjado y por lo tanto tendrá que ser mas alta, lo que quiero saber es si realmente no funcionan bien estructuralmente o mi profesor de diseño tiene
algún problema con éstas por algún tipo de cuestión que tiene mas que ver con aspectos
económicos que con aspectos estructurales.
Saludos. Muchas gracias,
Enrique.
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Respuesta
(De
Nervy) 24/09/07 - España
El funcionamiento de ambas vigas es idéntico, la disposición
de estas vigas normalmente se hace para cubiertas o
terrazas, para facilitar la formación de pendientes.
Normalmente se busca que las vigas sean planas, pero si por
necesidad de la estructura sale descolgada y se puede
aprovechar el exceso de canto con respecto al forjado, matas
dos pájaros de un tiro.
Saludos.
Nervy.
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Respuesta
(De
Daniel Narro Bañares) 24/09/07 - España
Pues yo creo que es lo mismo. Únicamente los cercos o estribos deben ser mayores
para absorber además del esfuerzo cortante el peso propio del forjado que está
«colgado» de la viga
Saludos.
Daniel Narro Bañares.
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Respuesta
(De
Quique) 25/11/07 - España
Estimado Enrique,
Creo que en las respuestas que te han dado hay una confusión por razón de léxico. En España llamamos vigas peraltadas
o delta a un tipo de vigas prefabricadas de hormigón armado de canto variable
que se usan por ejemplo en naves industriales para formar la cubierta a dos
aguas, como las típicas cerchas de celosía metálica pero con un alma totalmente
maciza.
Lo que yo entiendo al leer tu pregunta es si una viga «de canto»
funciona igual «descolgando» por debajo del forjado que sobre él. La respuesta es que no. Esencialmente una viga trabajando en flexión tiene su cara inferior traccionada y superior comprimida (momento positivo, tramo central); el acero de la cara inferior soportará la tracción y el hormigón se fisurará, sin embargo en la cara superior el hormigón trabajará a compresión y el acero podrá colaborar. Para este tipo de funcionamiento siempre es mejor que la mayor masa de hormigón esté en la cara superior y por tanto que el resto de la viga descuelgue por debajo del forjado. La inercia fisurada es la que realmente se tiene en cuenta en el cálculo de vigas de hormigón armado, por eso los diseños de las secciones siempre tienden hacia la forma de T.
Un saludo,
Quique.
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ref. Est-01_23/09/07
SOBRE LAS VENTAJAS Y DESVENTAJAS DE LAS ESTRUCTURAS HIPERESTÁTICAS
De Luis Enrique Valedon - España
Hola a todos:
¿Cuáles son las ventajas y desventajas de las estructuras hiperestáticas?
Gracias,
Luis Enrique.
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Respuesta
(De
Daniel Narro Bañares) 24/09/07 - España
En primer lugar hay que decir que la inmensa mayoría de las estructuras de
verdad (no las que se ponen como ejemplos en las clases teóricas) son hiperestáticas.
Ventajas: Si falla una barra o una sección, puede haber una redistribución de esfuerzos y la estructura puede mantenerse en pie. Si se ha calculado en el campo elástico (como suele ser lo normal) y hay un exceso de tensiones en una sección, esta puede plastificar, se forma una rótula plástica y el grado de hiperestaticidad disminuye en una unidad pero sigue siendo estable.
En una estructura isostatica, cuando ocurre lo anterior la estructura se convierte en un mecanismo y viene el colapso.
Sin embargo, las estructuras isostáticas tienen alguna ventajas. Los cambios de temperaturas en toda la estructura o en alguna barra no producen ninguna solicitación adicional y por tanto ninguna sobretensión. Así mismo los asientos diferenciales tampoco producen ninguna
solicitación ni tensión adicional. En las hiperestáticas sí. Hace años cuando se
realizaban los cálculos «a mano» las estructuras isostáticas eran
fáciles y rápidas de calcular. Ahora con los ordenadores tanto da la una como la otra.
Saludos.
Daniel Narro Bañares.
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ref. Est-01_21/09/07
SOBRE LA FLECHA ADMISIBLE EN UNA GRÚA TIPO PLUMA
De Estudiante - España
Me gustaría saber qué flecha es admisible
en una grúa de taller tipo pluma, y respecto a qué: ¿respecto a
los propios perfiles de ésta o la flecha del desplazamiento en
total respecto al punto de anclaje?
Gracias,
Estudiante.
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¡Sin
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ref. Est-01_20/09/07
SOBRE LA ELECCIÓN ENTRE ESTRUCTURA METÁLICA O DE HORMIGÓN
De Manuel López - España
Estimados compañeros,
soy un novato en el diseño de estructuras y me han encargado el diseño de una nave destinada a logística de 40 m de ancho, 100 m de largo y 16 m de alto (para albergar gran altura de estanterías).
Antes de devanarme los sesos en esta tarea me planteo ¿qué es mejor? Metálica u hormigón. Quiero valorarlo en cuanto a coste y seguridad, teniendo en cuenta que haciéndola metálica la instalación contra incendios puede encarecer notablemente la instalación.
Por otro lado el precio del acero ha subido mucho estos años. En fin, espero me deis un poco de luz en este aspecto.
Muchas gracias
Manuel López
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Respuesta
(De
Nervy) 21/09/07 - España
Dadas las características de uso del edifico que propones sin duda será más
económico con estructura metálica.
Date cuenta que el edificio que planteas debe ser lo más diáfano posible (con pocos pilares) para facilitar el paso de
mercancías, y los pilares han de ser muy altos. Con el hormigón sin hacer muchas filigranas debes colocar un pilar cada 6 m, y si quieres pilares que no parezcan pilas de puentes debes darles poca altura. Por lo que la decisión está clara.
No es que el hormigón sea malo, si no que en este caso el acero tiene mejores características. En viviendas u oficinas no usaría acero a menos que el solar fuese muy reducido en espacio y costara un dineral por metro cuadrado, entonces
usaría también acero para evitar perder superficie útil con elementos estructurales.
Los materiales no son malos ni buenos, solo hay que buscarles su uso adecuado según las características del problema a resolver.
Saludos.
Nervy.
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Respuesta
(De
Vicente) 24/09/07 - España
¡Un saludo a todos los compañeros del foro!
Ante todo mi más profundo respeto hacia la respuesta de Nervy y hacia Nervy como persona. Pero discrepo. Con cualquier empresa de prefabricados de hormigón se puede conseguir una estructura muy buena para solucionar ese diseño de nave logística. Yo mismo he hecho una nave de más de 80 m de largo, fachada de más de 150 m y altura libre interior sobre los 12 m.
Los pórticos tenían más de 20 m de luz y la separación entre alineaciones de pórticos rondaba los 11 m.
Personalmente prefiero la solución con elementos de hormigón prefabricado.
Saludos de nuevo para todos y ya se sabe, para gustos, colores.
Vicente.
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ref. Est-03_19/09/07
SOBRE LA NORMATIVA DE ESTRUCTURAS EN PANAMÁ
De Leyre - España
Hola a todos:
Me gustaría saber qué normativa hay que usar para calcular una torre en Panamá (normativa de acero, de hormigón armado y de sismo).
Muchas gracias,
Leyre.
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Respuesta
(De
José L. Rodríguez Vega) 20/09/07 - España
Por haber trabajado en Panamá, puedo contestarte que, en
general, la normativa que utilizan para todo es la
norteamericana. Para el cálculo de estructuras, también.
Pero, en cuanto a la estructura de una torre, yo te
pregunto: ¿Qué altura va a tener la torre? ¿20, 40, 60, 80...
plantas? Éstos ya son problemas mayores. Puedo
adelantarte que, por ejemplo, lo normal en forjados horizontales es la utilización del hormigón postensado, cuando en España y en Europa no se utiliza excepto en grandes vanos, en obra civil. Etc.
También puedo adelantarte que para el cálculo de edificios
de gran altura emplean calculistas que hayan intervenido en
el proyecto de otros grandes edificios por todo el mundo.
Estos «gurús»
en general, son inaccesibles y muy caros. Para
«formalizar», luego la documentación, utilizan un
«firmón» (=arquitecto
idóneo, local, claro).
En Panamá me insistieron en que no existe Normativa Sísmica.
No obstante, al leer documentación de proyectos, leí la
inclusión de «acelerómetros»
en edificios de nueva construcción, que al preguntar su
significado me contestaron que eran los «detectores sísmicos». Por lo tanto, para mis previsiones, yo utilizaba la Normativa de Costa Rica (Código Sísmico, publicado por la Federación de Ingenieros y Arquitectos de Costa Rica, Ed.
2005).
Si se trata de un tema concreto, y me pones un correo, podría indicarte algunos
arquitectos que trabajan de esta manera.
Saludos.
José L. Rodríguez.
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ref. Est-02_19/09/07
SOBRE EL PESO DE TRASTEROS EN UNA AZOTEA
De Ana Lorenzo - España
Hola a todos:
Mi comunidad de vecinos (bloque de 6 plantas, 4 vecinos por planta) quiere usar la azotea para poner trasteros. ¿Puede provocar problemas y de qué tipo? ¿Hay alguna normativa que lo
prohiba o que no lo aconseje?
Gracias a todos,
Ana Lorenzo.
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Respuesta
(De
Daniel Narro Bañares) 20/09/07 - España
Primero ir al Ayuntamiento para ver si autorizan. Después ir donde un arquitecto
porque os aconsejara y además es obligatorio legalmente para ese tipo de reformas.
Saludos.
Daniel Narro Bañares.
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Respuesta
(De
Daniel Narro Bañares) 20/09/07 - España
Pues como siempre, dependerá de para qué sobrecarga esté calculado. ¿Entiendo
que es un espacio bajo cubierta o una azotea? Normalmente, la estructura
vertical y la cimentación no deberían tener problemas. El asunto es la
estructura horizontal de esa planta. Yo suelo calcular los trasteros con una
sobrecarga de uso de 300 kg/m2, pero hay que tener cuidado con la sobrecarga de tabiquería: si están muy juntos, y dependiendo de la altura (si es bajo cubierta puede ser mayor de lo normal), conviene hacer unos números, puede llegar a 250-300 kg/m2
sin correr mucho, en vez de los 100 habituales de vivienda.
Saludos.
Daniel Narro Bañares.
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ref. Est-01_19/09/07
SOBRE LA AMPLIACIÓN DEL ANDÉN DE CERCANÍAS DE COSLADA
De Roberto - España
Hola a todos:
Soy estudiante de Ingeniería Técnica Industrial y quería plantearos una duda que tenía:
En la estación de Coslada de Cercanías han ampliado el andén este invierno/primavera. Para hacer la cubierta han utilizado unos pórticos(aproximadamente cada 4 o 5 metros) con pilares IPE y dinteles IPE curvados; de éstos últimos salen unas pequeñas ménsulas también curvadas.
Lo que me llamó la atención fue que dos de éstas ménsulas, localizadas en dos pórticos consecutivos, están sólamente soldadas por el alma,
estando las restantes soldadas en todo su perímetro. ¿Podría tratarse de un error de ejecución? ¿Podría entrañar algún peligro en caso de fuerte nevada?
Adjunto un dibujo aproximado de la forma de los pórticos por si no ha quedado claro.
Gracias,
Roberto.
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Respuesta
(De
Daniel Narro Bañares) 20/09/07 - España
Pues sí. A alguien se le ha olvidado soldar. Y por supuesto si nieva se puede producir un accidente.
Así que si vas mucho por ahí avisale al jefe de estación o de mantenimiento
Saludos.
Daniel Narro Bañares.
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ref. Est-01_18/09/07
SOBRE UNA ZAPATA DE AEROGENERADOR
De Kepa - España
Buenas a todos:
Hace unos días «aterrizó» en mis manos los planos de una zapata para aerogeneradores, de unas dimensiones de 10 x 10 x 2,5 metros.
El armado es impresionante, comparándolo con las zapatas normales para edificación.
Mi consulta es si alguien me pudiera facilitar información sobre el método de cálculo y diseño de zapatas de esta envergadura, documentos de referencia, bibliografía, etc.
Un saludo a todos y enhorabuena por la página,
Kepa.
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Respuesta
(De
Daniel Narro Bañares) 19/09/07 - España
Pues no me parece tan grande. Los aerogeneradores actuales, mucho más grandes que los que se ponían al principio tienen zapatas que llegan hasta 14 x 14 m.
Los cimientos se calculan como un cimiento normal pero ¡sin dejarse nada!
Hay que comprobar el vuelco, el deslizamiento, la tensión de trabajo sobre el terreno y el armado. Además en algunos casos hay que tener en cuenta la subpresión del agua si el cimiento puede inundarse. El viento puede soplar en cualquier dirección.
Las acciones sobre estos cimientos son el peso propio del aerogenerador (relativamente pequeño) una fuerza horizontal que es la del viento sobre las palas y un gran momento flector que es la fuerza horizontal del viento sobre las palas por la altura de la torre desde el eje del buje de las palas a la base del cimiento. Para que el conjunto no vuelque la masa del cimiento y la dimensiones de la base han de ser muy grandes. El cimiento tiende a levantarse y por eso lleva armadura en la cara superior.
Los datos de las acciones los dará el fabricante del aerogenerador.
De todas maneras si no tienes mucha experiencia en esos diseños y cálculos lo mejor es que... no te metas.
Saludos.
Daniel Narro Bañares.
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ref. Est-02_17/09/07
SOBRE UNA JUNTA DE DILATACIÓN CON MOVIMIENTO
De Mónica - España
Hola a todos. Investigando
por Internet he encontrado vuestra página, y quería haceros
una pequeña consulta: En el edificio en el que vivimos, de
nueva construcción, han hecho una junta de dilatación que va
por el medio de ocho pisos y en columnas del garaje, según
los inquilinos de estas propiedades comentan que les está
cediendo. Mi pregunta es, ¿sería posible que de
aquí a unos
años esto pudiera ceder mas, y podría venirse abajo estos
pisos y claro, por supuesto, el edificio? Es un poco
dramático lo que os estoy preguntando pero la verdad es que
estamos bastante preocupados. Os agradecería si me pudiesen
contestar a esta pequeña pregunta.
Un cordial saludo, Mónica.
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Respuesta
(De
José L. Rodríguez Vega) 18/09/07 - España
Antes de nada, SERENIDAD y TRANQUILIDAD.
Las juntas de dilatación se hacen, precisamente, para
permitir el movimiento de las partes del edificio
colindant, hay que colocar testigos
para medir y precisar ese
«cedimiento».
Pide asesoramiento a un técnico, y olvídate de que los vecinos digan que
«el edificio está cediendo». Hay que calibrar el desplazamiento, sea en el sentido que sea.
Saludos.
José L. Rodríguez.
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Respuesta
(De
Daniel Narro Bañares) 19/09/07 - España
Lo mejor es ponerse en contacto con el constructor y mejor
con el Arquitecto que proyecto el edificio o mejor con los
dos. Ellos sabrán interpretar mejor que es lo que ocurre y
además son los responsables de lo que pueda suceder.
Saludos.
Daniel Narro Bañares.
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ref. Est-01_17/09/07
SOBRE PERFILES SHS Y RHS
De Arquit - España
Hola a todos:
¿Alguien sabe algo de las características de los perfiles SHS y RHS?: Tipo de acero, forma, si equivalen a otro perfil conocido, si se rigen por alguna norma especial...
Gracias,
Arquit.
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Respuesta
(De
Daniel Narro Bañares) 19/09/07 - España
Creo que se refiere a tubos rentangulares estructurales (RHS) (rectangular...
structural) y tubos cuadrados estructurales (square... structural).
Vamos, tubos rectangulares y tubos cuadrados.
Saludos.
Daniel Narro Bañares.
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Respuesta
(De
Mike «el viejo») 19/09/07 - España
Además existen los CHS. Son perfiles de débil espesor, desde 2 mm y llegan a tener hasta 20mm, los CHS y RHS tienen las esquinas redondeadas.
CHS Circulares huecos.
SHS Cuadrados huecos.
RHS Rectangulares huecos.
Es denominacion anglosajona.
Normativa de aplicacion: CTE, NB, Eurocodigo,... Sabiendo lo que son no hay problema.
Saludos,
Mike.
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ref. Est-01_15/09/07
SOBRE EMPRESAS QUE VENDAN CUÑAS DE ANCLAJE PARA PRETENSADO
De Hugo Silisque - Bolivia
Distinguidos señores:
Nuestra empresa en La Paz-Bolivia, esta en
busca de un proveedor de cuñas y anclajes, también denominados
"mordazas" para el pretensado en postes de hormigón. La medida
de este materiales de 8 mm (para alambre helicoidal
3x3 mm) y necesitamos por el momento 300 unidades. Rogamos a
ustedes cotizarnos este material o por favor enviarnos contactos
de empresas que nos pueden vender.
Adjunto a la presente una foto de estos
anclajes.
A espera de sus comentarios saludo a
ustedes cordialmente.
Atte.:
Hugo Silisque
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Solicitud de información
(De
Henry Terceros) 15/09/09 - Bolivia
Hola amigo, quisiera preguntarle si consiguio comprar los anclajes que pedía en su solicitud.
Lo que pasa es que también estoy en el rubro y no consigo comprar los anclajes. soy de Santa Cruz...
Por favor si pudiera colaborarme con esta información, comunicarse conmigo, a
henryterceros@hotmail.com
De antemano un saludos, y gracias por leer.
Henry Terceros.
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ref. Est-02_14/09/07
SOBRE LA UNIÓN ENTRE PERFILES METÁLICOS QUE CONFIGURAN PIEZAS
SIMPLES
De Elías B. - España
Normativa: NBE EA-95, CTE DB SE A
Hola a todos:
La soldadura entre dos perfiles UPN para
formar un pilar en cajón funcionando como pieza simple, ¿cómo
puede clasificarse: soldadura a tope, soldadura en ángulo,
ranura...?
Por otro lado, las condiciones que antes (NBE-EA
95) se pedían a los cordones de soldadura para que la pieza se
pudiera considerar como simple a efectos de cálculo: s ≤ 15 e y
s ≤ 300 mm (art. 3.2.1.1), ¿siguen siendo vigentes con el CTE?
¿Cambiaron?
Gracias,
Elías B.
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Respuesta
(De
Daniel Narro Bañares) 19/09/07 - España
Yo creo que si aplicas la antigua norma NBE EA 95 irás bien.
Saludos.
Daniel Narro Bañares.
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ref. Est-02_14/09/07
SOBRE LA LONGITUD DE SOLAPE DE BARRAS DE DISTINTO DIÁMETRO
De Elsa - España
Normativa: EHE
Hola a todos:
Cuando tengo que solapar una barra de diámetro 32 y una del 25,
¿qué longitud de solape pongo, la que corresponde al Ø25 (1,90m ) o bien la que corresponde al Ø32 (3,10m)?
Gracias,
Elsa.
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Respuesta
(De
Juan Ignacio) 18/09/07 - España
Saludos a tod@s.
La longitud de solape es aplicable a cada barra, en función
de su posición y otros aspectos, por lo tanto, la de 25 mm
la prolongas su longitud de solape a partir de la sección en
la que «deja de trabajar»,
lo mismo con la de 32 mm, que debe llegar hasta una sección
situada a una distancia igual a su longitud de solape desde
la sección en la que «empiece a trabajar».
Juan Ignacio.
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Respuesta
(De
Mike «el viejo») 19/09/07 - España
Lo siento, pero estas equivocado, yo también creía hasta
hace unos años que colocando la longitud de solape de la
armadura de menor diámetro valía, pero no es así,
matemáticamente. La realidad es que se queda ligeramente
corta, ver J. Calavera (Intemac
«Cálculo de estrucutras de
Hormigon armado»). Si estáis
interesados os lo envío digitalizado.
Saludos
Mike.
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Respuesta
(De
Elsa) 25/09/07 - España
Hola Mike:
Si pudieras enviarme el documento me sería de gran ayuda, mi correo es:
elsapc_22@hotmail.com
Gracias,
Elsa.
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Respuesta
(De
Mike «el viejo») 28/09/07 - España
Elsa:
Lo tienes en tu correo.
Un saludo.
Mike.
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ref. Est-01_14/09/07
SOBRE LA VARIACIÓN DE LA RESISTENCIA DEL HORMIGÓN
De María - España
Normativa: EHE
Hola a todos:
Quería que me explicasen un poco la diferencia entre un Hormigón H-200, por ejemplo, y un H-25. Sé que el número significa la resistencia característica, ¿pero tanto varía?
Gracias,
María.
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Respuesta
(De
Cive) 17/09/07 - España
Hola María,
El problema que hay es que estás mezclando nomenclaturas. El
HA-200 es la nomenclatura «antigua»
cuando se medía la resistencia en kg/cm2, mientras que el HA-25 es la nomenclatura
«moderna» medida en MPa.
Un HA-200 es aproximadamente un HA-20 (1 MPa es aprox 10 kg/cm2). Como ves la resistencia de estos dos hormigones no varía tanto como parecía.
Un saludo.
Cive.
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Respuesta
(De
Josep) 17/09/07 - España
Hola María.
Seguramente tu duda corresponde a una pequeña confusión.
Anteriormente a la EHE se definía el hormigón por su resistencia en kp/cm2, por ejemplo hormigón H-200, H-175, etc. Con la EHE, y con el fin de adoptar el sistema internacional de medidas se
decidió designar el hormigón según su resistencia en N/mm2, y además añadiendo la letra A ó M según sea hormigón Armado o en Masa, así lo que antes era H-250 (kp/cm2)ahora pasa a ser HA-25 (N/mm2).
Es simplemente una cuestión de unidades.
Josep.
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Respuesta
(De
Juan Ignacio) 18/09/07 - España
Saludos a tod@s.
Un hormigón tipo H-25 tiene una resistencia característica a compresión a 28 días de edad medida en probeta cilíndrica normalizada de 25 MPa, y un hormigón tipo H-200 de 200 kp/cm2, o lo que es lo mismo, de 20 MPa.
Lo que ocurre es que con la aprobación de la EHE 98, se adoptó el Sistema Internacional de unidades, en el que las tensiones se expresan en MPa (1 Mpa=10·E6 Nw/m2= 10 kp/cm2). En la anterior normativa (la EH-91), el sistema de unidades era el MKS, en el que las tensiones se expresan en kp/cm2.
Juan Ignacio.
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Respuesta
(De
Roberto) 18/09/07 - España
No obstante lo dicho, existen hormigones de alta resistencia
que pueden alcanzar resistencias características de 100 MPa o incluso más por lo que tienen denominación H-70, H-80 ó H-100 por ejemplo.
Un saludo,
Juan Ignacio.
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ref. Est-01_13/09/07
SOBRE LOS NIVELES DE CONTROL
De Leo Villar Cid - España
Normativa: EHE
Hola a todos y todas. Mi consulta es la siguiente:
Además de los recubrimientos y número de ensayos, ¿a qué otros parámetros de cálculo o ejecución afecta el aumentar el nivel de control, de normal a intenso, según la EHE?
Gracias,
Leo Villar.
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Aclaraciones
(De
Leo Villar) 17/09/07 - España
Evidentemente se me olvidó mencionar que el objeto de haber
aumentado el nivel de control era para disminuir los
coeficientes de mayoración de las acciones.
Gracias,
Leo Villar.
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Respuesta
(De
Juan Ignacio) 18/09/07 - España
Saludos a tod@s.
El nivel de control de la ejecución establecido o elegido (reducido, normal o intenso), afecta a los coeficientes de seguridad de las acciones para las comprobaciones de los estados límites últimos.
El Artículo 12 de la vigente EHE establece unos coeficientes parciales de seguridad de las acciones que dependen del tipo de situación de proyecto (persistente o transitoria, o accidental), del tipo de acción (permanente, pretensado, permanente de valor no constante, variable o accidental) y de su efecto (favorable o desfavorable), pero también establece que esos coeficientes parciales de seguridad se corregirán de acuerdo con el Artículo 95 dependiendo del control de la ejecución adoptado en el proyecto.
A mayor control de la ejecución, los coeficientes de seguridad para las comprobaciones de los estados límites últimos son menores, y viceversa.
Juan Ignacio.
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ref. Est-03_12/09/07
SOBRE LA MODELIZACIÓN DE CARGAS DINÁMICAS MEDIANTE CARGAS ESTÁTICAS
De Óscar Huarte - España
Hola a todos:
Debo calcular una estructura metálica que
soporta un máquina rotativa, por lo que debería considerar los
efectos dinámicos y vibraciones que la máquina puede transmitir
a la estructura. ¿Cómo puedo modelizar estos efectos para introducirlos en el programa de cálculo como cargas estáticas?
Gracias,
Óscar Huarte.
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Respuesta
(De
Daniel) 14/09/07 - España
Muchos fabricantes de máquinas incluyen estas cargas en sus
datos de ofertas o contratos. Por lo menos yo multiplicaría por 2 el peso de la maquina.
Otra cosa es las vibraciones que se pueden producir en la estructura. Eso es ya más complicado.
En cualquier caso hay que dar mas datos. Peso de la máquina, frecuencias, etc. Otra cosa importante es colocar apoyos elásticos en las bases de la máquina consultando al proveedor de la misma.
Un saludo,
Daniel.
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ref. Est-02_12/09/07
SOBRE EL CÁLCULO DE CARGAS DE VIENTO SEGÚN CTE EN UNA NAVE
De Jone - España
Normativa: CTE
Hola a todos:
Me preguntaba cómo hacer el cálculo de las cargas de viento para una nave con los faldones de cubierta de distinta pendiente. El problema es que no sé qué coeficientes de presión exterior tomar según el Código
Técnico.
Gracias,
Jone.
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¡Sin
respuesta!
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ref. Est-01_12/09/07
SOBRE UN SÓTANO INUNDADO CON AGUA AGRESIVA
De Jorge - España
Normativa: EHE
Hola a todos. Gracias de antemano por la posibilidad de respuesta.
Se trata de una edificación de viviendas cuya estructura es de hormigón armado, de 4 plantas sobre rasante y un sótano.
Desde su terminación, hará unos 15 años, el sótano ha estado inundado de agua procedente del subsuelo, una profundidad de aproximadamente un metro. Al analizar dicho agua resulta ser agresiva por ion sulfato con ataque medio para el hormigón. ¿Qué medidas se pueden adoptar y en qué grado puede haberse mermado la resistencia del hormigón? ¿Qué
proceso ha de seguirse a su juicio?
Gracias,
Jorge.
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Respuesta
(De José
L. Rodríguez Vega) 13/09/07 - España
La primera acción a tomar es evacuar el agua. No entiendo
cómo han esperado 15 años, pero así será. Pozos
estratégicamente situados (dependerá de la superficie y del
perfil del terreno exterior), y conducir este agua al
alcantarillado. Si el nivel de éste es superior (me extraña)
hay que dejar bombas permanentes, con automatismo de
funcionamiento por nivel. Una vez resuelto el problema
(teóricamente es así, con pozos y bombas dependiendo del
caudal que afluya) debes pedir extracción y análisis de
testigos de hormigón, a ver qué ha pasado, y cómo se puede
enfocar la solución.
Saludos,
José L. Rodríguez.
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ref. Est-01_11/09/07
SOBRE LA FIJACIÓN DE UN FALSO TECHO AL FORJADO
De Manolo Ando - España
Hola a todos:
En una cubierta inclinada formada por viguetas de hormigón autoportantes sobre las que se apoyan bardos o rasillones y sobre estos la teja (no hay forjado), ¿es mejor sujetar los soportes de falso techo a las viguetas o a los rasillones? ¿Hay algún problema en agujerear las viguetas autoportantes para meter los tacos de
fijación del falso techo?
Gracias,
Manolo Ando.
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Respuesta
(De José
L. Rodríguez Vega) 13/09/07 - España
No habría problema si
estuvieras seguro de que, al perforar, no vas a cortar
varillas de tracción. Yo prepararía unas piezas para
enganchar de los pies de las viguetas, tipo OMEGA, sin
perforar. No importa que se «muerda»
el rasillón y ahí, sin problema. La pieza, yo las haría de
chapa, en dos piezas simétricas, atornillando entre sí, y
colgando de ella, el tirante.
Saludos,
José L. Rodríguez.
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Respuesta
(De
Ingeniero Industrial) 13/09/07 - España
Hola Manolo,
Las viguetas pretensadas como su nombre indica están pretensadas, esto es, se comprime el hormigón para que pueda trabajar a tracción y además si con ello damos una contraflecha mejor. Si tu rompes una armadura imagina te cargas el pretensado o en parte y puede ocurrir la descompresión para un momento mucho inferior al calculado. Si el falso techo no pesa mucho (supongo que no) no tendrá ningún problema en sujetarlo en otro lado (rasillón). Además tener cuidado de sujetarlo bien.
Un saludo,
Ing. Industrial.
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ref. Est-01_10/09/07
SOBRE LA DISTANCIA DE SEGURIDAD AL CUERPO DE UNA GRÚA
De Torchado - España
Normativa: CTE y RD
836/2003
Hola a todos:
Quería conocer la distancia de seguridad del cuerpo
de una grúa torre a la pared de patio interior donde está ubicada.
La grúa torre desmontable tendrá una altura bajo gancho de 40 metros y la altura del edificio a construir de 20 metros.
¿Será suficiente una distancia de 0,25 metros del cuerpo de la grúa torre a la pared del patio interior cercano para no tocarse por las solicitaciones posibles (acción del viento, solicitaciones de la grúa, etc.)?
Gracias,
Torchado.
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(De
José L. Rodríguez Vega) 11/09/07 - España
Debes tener en cuenta que, a medida que la grúa vaya
subiendo de altura (no creo que la quieran instalar en toda
su altura desde el inicio, salvo por algún condicionante
especial) debe arriostrarse a los distintos nuevos forjados.
Esto debe evitar la oscilación de la grúa que temes.
Saludos,
José L. Rodríguez.
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Respuesta
(De
Suso Iglesias) 14/09/07 - España
Normativa:
MIE-AEM-2
La distancia de seguridad entre el mástil de una grúa y un elemento vertical al que no se va a amarrar, pues seguramente no este calculado para ello, son 60 cm. En todo caso, debe ser la empresa instaladora de la grúa quien se
encargue de decidirlo, a partir del proyecto de instalación de la
grúa.
Saludos,
Suso Iglesias.
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ref. Est-01_08/09/07
SOBRE EL ANCHO MÍNIMO DE LA VIGA DE UN TANQUE
Hola amigos:
Quisiera saber si el ancho mínimo para una
viga perimetral de cimentción de un tanque de almacenamiento de
120.000 barriles de fluido, es 0,35 m, o si hay algún valor
diferente recomendado en la norma API 650.
Gracias.
Edmundo Rivera.
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ref. Est-01_07/09/07
SOBRE LA AMPLIACIÓN DE UNA NAVE INDUSTRIAL
De Rafael Estévez - España
Un saludo a todos.
Mi nombre es Rafael y soy Ingeniero
Técnico Industrial en Mecánica (construcción de maquinaria), por lo tanto, no
di cálculo de estructuras.
Voy a realizar la ampliación de una nave por una de sus caras.
Una parte de la estructura de la cubierta irá soldada a los pilares metálicos HEB ya existentes. La otra, irá apoyada en pilares también HEB nuevos. En la base de estos últimos se han soldado unas placas metálicas 330x330 mm con 4 huecos para el paso de anclajes. Sobre el hormigón, ya existente, se practicarán unos huecos para dichos anclajes (tacos metálicos expansivos M16 de 140 mm de longitud,
HILTI). el hormigón es de rodadura fratasado de 280 mm de profundidad con malla de 6 mm.
Mi pregunta es:
¿Puedo hacer esto? ¿Tengo que perforar el hormigón y hacer zapatas o no hace falta?
Muchas gracias.
Rafael Estévez.
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(De José
L. Rodríguez Vega) 10/09/07 - España
Lo primero que debe hacerse, y supongo que en el proyecto
debe estar, es calcular las acciones que van a actuar sobre
los pilares nuevos y sobre los ya existentes. A partir de
ahí, dimensionar las zapatas y sus armaduras para los pilares. Como también supongo que el hormigón que exista, de rodadura, no coincidirá con las características de lo que vaya a salir del cálculo... Yo haría zapatas independientes del firme de rodadura, con separación clara (láminas absorbentes o elásticas) para evitar la transmisión a la estructura de las vibraciones, etc.
Si el responsable del proyecto eres tú, que legalmente estás capacitado... Ya sabemos que en las obras se hace de todo. Pero
eso es lo que debemos evitar.
Saludos,
José L. Rodríguez.
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Respuesta
(De
Nervy) 10/09/07 - España
Estimado compañero, si vas a colocar pilares nuevos deberás apoyarlos en el suelo, y por tanto debajo de estos tiene que existir algo que transmita las cargas a terreno sin sobrepasar la capacidad portante del mismo, esto será la cimentación que si en los pilares originales era cimentación mediante zapatas ahora también lo será.
Al pilar al que le vas a soldar la continuación de la nave habrá que recalcularle la zapata por que probablemente se quede pequeña ya que ahora recibe el doble de carga, aunque puede que sirva si se tuvo en cuenta la carga de viento que debe soportar ese pórtico, consulta el proyecto original y comprueba que el dimensionado con las nuevas cargas sea correcto.
Un saludo,
Nervy.
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Agradecimientos y aclaraciones
(De
Rafael Estévez) 11/09/07 - España
Quería agradecer las respuestas recibidas De José L.
Rodríguez Vega y De Nervy.
Y añadir que con respecto a los efectos en la estructura original no hay problema: se tuvo en cuenta la carga de viento
y con la nueva estructura no se supera la capacidad portante
del suelo.
La cuestión es: si se mete aire por debajo de esta parte de la nave (zona ventosa, no tiene cerramiento y sí cubierta)
¿puede arrancarla del suelo? Recordemos que los pilares están anclados por tacos expansivos de acero.
Gracias de todas formas.
Rafael Estévez.
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Respuesta
(De
Nervy) 12/09/07 - España
Ahora he acabado de entender la pregunta, la cosa es que
donde antes no había nave existia una solera de 28 cm de espesor armada con mallazo del 6 (no conocemos la separación de la malla), sobre esta solera se apoyaran los nuevos pilares que solo sostienen la cubierta.
Pues bien, si suponemos que tenemos una solera pesada según las normas
tecnológicas esta tiene la suficiente entidad para soportar una carga de 5000 kg/m2 sin problemas, como nosotros vamos a transmitir la carga de los pilares a la solera mediante las placas de anclaje lo que hay que procurar es que no se sobrepase esa carga. Con una placa de 0,33x0,33 m tenemos una superficie aproximada de 0,11 m2, por lo que el
máximo esfuerzo axil que podemos transmitir es de:
N = 5000 kg/m2 * 0,11 m2 = 550 kg,
Comprueba que en el peor de los casos, ya sea por el peso a soportar o por la succión del viento, no se supere esta carga, aparte de estar seguro de que el espesor de hormigón de la solera es como
mínimo de 20 cm.
Para los anclajes no creo que halla problemas, sin embargo
infórmate de cuál es la máxima tensión a tracción que soportan, y comprueba que al dividir la carga del pilar en la
hipótesis más desfavoravle, repartirla por el número de pernos (en este caso 4), y al dividirlos por su sección (la del perno) no se supera dicho valor.
Un saludo,
Nervy.
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Respuesta
(De
Daniel) 14/09/07 - España
Se necesitarían mas datos de luces de la nueva nave y
separación entre pórticos. Pero suponiendo nave aporticada de 15 m de luz y
separación entre porticos de 6 m y una carga total(incluida nieve) de 100 kg/m2
tendríamos una acción vertical de 100 x 15/2 x 6 = 4.500 kg y una fuerza horizontal (suponiendo
articulación de aproximadamente 3.000 kg. La presión chapa de anclaje hormigón sería de 4500/33x33 =4,13 k/cm2, poco para el hormigón pero mucho para el terreno.
Suponiendo un cono de distribución o ensanchamiento de la base en el
hormigón de 45 grados la sección del terreno sería de (espesor de losa 25 cm) (33+25) x (33+ 25) = 55x55 y la tensión sería de 4.500/(55x55) = 1,48 k/cm2 que puede ser perfectamente admisible.
Otra cosa es la succion del viento. Los Hiltis pueden arrancar un cuadrado de solera de, por
ejemplo, 0,55x 0,55 que pesan aproximadamente 212 kg.
Así que yo haría unas zapatas nuevas de por lo menos 1,2 x 1,2 y altura 1 m
Apoyar una nave sobre solera es muy arriesgado. Por esta regla de tres no haría falta nunca hacer cimientos en naves.
Un saludo,
Daniel.
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ref. Est-01_04/09/07
SOBRE FÓRMULAS DE CÁLCULO DE ANDAMIOS
De Alexander Quintana - Colombia
Hola a todos.
Quiero saber cuáles fórmulas son
aplicables a la construcción de andamios. Si es posible que me
suministren un ejemplo para el calculo de un andamio de 10
metros aproximadamente para que trabajen dos personas de 75 Kg
cada uno. Agradezco si me pueden facilitar normas que traten el
tema.
Un saludo,
Alexander.
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