ref. Est-03_30/06/07

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¡Sin respuesta!

ref. Est-02_30/06/07

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(De Mike «el viejo»)  17/07/07 - España

ref. Est-01_30/06/07

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(De Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría)  04/07/07 - España

ref. Est-01_28/06/07

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(De Ing. Industrial)  29/06/07 - España

ref. Est-01_28/06/07

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Las crucetas se suelen utilizar para la unión de pilares metálicos con vigas de hormigón o losas. A mi particularmente con vigas no me gusta mucho la solución, serán manías, pero hay otras soluciones que me convencen más.

Un saludo,

Saludos.

Daniel Narro Bañares.

Hola a todos.

En lo que yo conozco, las crucetas se llaman a las armaduras de refuerzo por punzonamiento de pilares sobre forjados; solución muy empleada en reticulares y losas macizas. Pero seguro, que algo mas también puede ser.

Saludos.

Jose.

ref. Est-02_27/06/07

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Respuesta

(De Daniel Narro Bañares)  28/06/07 - España

Muchas gracias por la respuesta, pero me gustaría saber algo más sobre el tema ya que tengo que justificar de alguna manera la decisión de poner juntas de dilatación o no ponerlas, en qué parte de la antigua EA-95, AE-88... hace referencia?

Saludos y gracias de antemano.

Juan Jesús. Ingeniero Técnico Agrícola, Esp. Mecanización y Construcción

Tanto la derogada NBE-AE como el CTE (DB SE-AE) especifican en el apartado de cargas térmicas que si el edificio dispone de juntas estructurales cada 40 m o menos pueden no tenerse en cuenta las acciones térmicas en el cálculo de la estructura.

Un saludo,

Santiago Fiol.

ref. Est-01_27/06/07

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Respuesta

(De Coya)  28/06/07 - España

Al releer tu pregunta me quedo algo perplejo. ¿Estás mezclando problemas de forjados con estructuras verticales?

Cuando hablas de pandeos de puntales, ¿te refieres a pilares? La carga de un forjado en una planta no tiene nada que ver con el siguiente forjado. Las fisuras que mencionas, ¿dónde y en qué cara aparecen?

Etc. Lo lógico es desapuntalar desde abajo hacia arriba, y no al revés.

Saludos,

José L. Rodríguez Vega.

Hola Yolanda,

Yo estoy con Jose L. O no he entendido la pregunta o no te has explicado bien.

Un forjado superior a otro, en principio no influye para nada en el inferior a no ser que tenga algún pilar apeado, muro, etc. En todo caso mejoraría el forjado inferior empotrando más los pilares del forjado 1 (llamémoslo así).

Un saludo,

Ing. Industrial.

ref. Est-03_25/06/07

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Respuesta

(De Elena)  26/06/07 - España

En el libro de Ramón Argüelles «Estructura metálica» encontrarás la deducción de las formulas teóricas del CTE o alguna parecida.

Saludos.

Daniel Narro Bañares.

Hola a todos. En respuesta a la pregunta de Arkote:

El pandeo lateral es exactamente igual que el pandeo normal, es decir, el CTE (al igual que hacía su padre el EC3) aplica un coeficiente de reducción a la resistencia de una sección a flexión por causa del pandeo. En este caso es un fenómeno que se da en las piezas a flexión. Según sea el diagrama de momentos, un ala estará traccionada y la otra comprimida. Este ala comprimida puede pandear fuera de su plano, y al hacerlo induce además una torsión (del mismo modo que, por efecto de la deformada, en una pieza a compresión se acaba induciendo un momento flector, al combarse la pieza y aparecer una excentricidad).

Si te fijas, las fórmulas que emplea el CTE para pandeo lateral son idénticas a las de pandeo a compresión simple. Hay que hallar la esbeltez, y entrando con ella en las curvas de pandeo obtienes el coeficiente de reducción con el que minoras la resistencia a flexión de la sección. El problema es que para hallar la esbeltez tienes que sacar el momento crítico de pandeo lateral, y en la determinación de éste aparecen en la fórmula variables que en efecto están muy mal explicadas: el factor C1 y L_c concretamente.

- C1 depende del diagrama de momentos, pero no se presentan todas las opciones que puede haber, y te quedas un poco en blanco sin saber cual escoger. Consejo: mira como lo trata el EC3.

- L_c es la distancia entre puntos sin arriostrar. Pero del ala en cuestión. Es decir, imagina una viga sobre la que apoyan una serie de correas. Esta viga es parte de un pórtico, luego el momento es negativo en los extremos y positivo en el medio. El factor L_c para el ala superior es la distancia entre correas, porque este ala está arriostrada perpendicularmente por las correas. Pero, ¿y el ala inferior? En los extremos, el ala inferior está comprimida y puede pandear lateralmente. Como está suelta a lo largo de toda la viga (a no ser que dispongas tornapuntas), teóricamente deberías tomar toda la longitud de la viga. A mí esto me parece excesivo, pero no hay publicación donde te especifique una cosa u otra.

Mi consejo es que evites que se produzca el pandeo lateral. En la viga de la que hablábamos, coloca un tornapuntas que arriostre el ala inferior contra la correa que pasa por encima más o menos en el punto donde la ley de momentos es nula. De este modo tendrás como longitud sin arriostrar sólo el tramo que verdaderamente está comprimido. También que tengas criterio en función de la importancia de la pieza. No es la mismo la comprobación en una viga que en una correa.

Elena, si tienes ejemplos resueltos seria muy interesante que los puedieras colgar.

Un saludo,

Rubén

Hola a todos.

Simplemente comentar que para subir archivos basta con enviármelos al correo:

gestodedios@demecanica.com

diciéndome a qué consulta hacen referencia.

Un saludo a todos y gracias por vuestra participación,

ref. Est-02_25/06/07

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No entiendo muy bien la pregunta. Los perfiles son los que son (en Europa IPE, HEB, HEA, etc.) y la norma de cálculo de estructura metálica es otra cosa bien distinta.

Saludos.

Daniel Narro Bañares.

ref. Est-01_25/06/07

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Lo normal es recibir la placa de anclaje en el muro de hormigón, y después, apoyar y soldar el perfil que citas. Pero si lo haces al revés, por alguna razón constructiva, es decir, dejar al aire un extremo o punto de apoyo del perfil, y después, soldarle la placa de anclaje y recibir ésta en el muro de hormigón, sólo debes cuidar las alineaciones y niveles para que no te aparezcan momentos no deseados. No debe haber más problemas. 

Saludos,

José L. Rodríguez Vega.

ref. Est-01_24/06/07

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Hola Elena.

La normativa de cálculo de estructuras (CTE-DB-SE) te obliga a introducir en el mismo todas las acciones que vayan a actuar sobre el elemento estructural. Pero la simultaneidad de todas ellas es muy poco probable, por eso se establecen unos coeficientes ψ, que tienen en cuenta la simultaneidad de las distintas sobrecargas actuantes. Los ELU-ELS (Estados Límite Últimos y de Servicio), son los límites que se establecen en el cálculo para que, aplicado un coeficiente de seguridad, dimensionemos los elementos de manera que no se sobrepasen.

Generalmente cada elemento funciona de manera diferente, por lo que en principio se podría dimensionar hasta su límite de resistencia del material (ELU), lo que ocurre es que por la manera de trabajar, hay elementos que dejarían inservible la estructura antes de llegar a colapso (como, por ejemplo, una viga con una flecha grande), por eso se establecen los ELS, que limitan las deformaciones, vibraciones, etc.

Si empleas un programa de cálculo como Metal 3D,ya se encarga él de realizar las combinaciones de acciones pero dispones de una tabla para poder comprobar todas las que realiza. Los límites los tienes que introducir manualmente (pandeo, flecha, desplazamiento...)

Ojo con las estructuras isostáticas, que hay que arriostrarlas para hacerlas intraslacionales.

Un saludo,

Quique.

ref. Est-02_23/06/07

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ref. Est-01_23/06/07

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Entiendo que el pórtico que va a fijar y sujetar las guías de la cabina se va a anclar a los forjados existentes, y no a las paredes, que dices que están fisuradas. Por otra parte, hay que prepararle unas zapatas que le sirvan de apoyo y cimentación. Sólo hay que comprobar la solidez y sanidad de los forjados, y anclar a éstos.

Saludos,

José L. Rodríguez Vega.

ref. Est-03_22/06/07

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¿La viga es de hormigón o metálica?

Saludos.

Daniel Narro Bañares.

Hola, vuelvo a ser María , y preguntaba sobre la redistribución de momentos y me refiero a una viga de hormigón armado. Me he dado cuenta, según un ejercicio que tengo hecho que hace lo siguiente: multiplica por 0,85 el mínimo de los momentos extremos y a partir ahí ya no se lo q hace porque tampoco entiendo lo que pone en la EHE. Yo me pensaba que era multiplicar cada dato por 0,85 y no es así.

Muchísimas gracias,

María.

Saludos a todos.

En primer lugar la viga no puede ser biapoyada, como mínimo tiene que tener 2 vanos. Si es así, entonces, más o menos, lo que hay que hacer es cargar la viga hasta que en la sección crítica actúe un momento flector igual al momento plástico de la sección, lo que provoca la formación de una rótula plástica que ya no puede absorber más momento. Esto modifica el esquema resistente inicial (viga de 2 ó más vanos) por significar esa rótula plástica un nuevo grado de libertad (giro libre) en esa primera sección crítica, por lo que si aumenta la carga, esta sección simplemente gira y el resto de secciones absorben ese incremento de carga desarrollando la capacidad mecánica que aún no han movilizado, hasta que en otra sección se vuelve a alcanzar el momento plástico y se forma otra rótula plástica, y así, sucesivamente, hasta que se forma un mecanismo.

Teóricamente, como máximo, se pueden desarrollar tantas rótulas plásticas como grados de hiperestaticidad tenga la estructura menos uno. En cualquier caso, el cálculo en régimen plástico, tanto en estructuras de hormigón como en estructuras metálicas, tiene su dificultad, y si bien es cierto que en ocasiones es interesante, también es cierto que no es muy utilizado, porque en definitiva supone agotar al máximo la capacidad resistente de la estructura, y todo lo que sea reserva de seguridad siempre es bienvenido.

Saludos.

Juan Ignacio.

ref. Est-02_22/06/07

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Tendrás que pedir información a las casas fabricantes de este tipo de edificio. No creo que te envíen gran cosa.

Respecto a la cimentación, como tiene muchos pilares y muy juntos y muchas veces con cargas muy fuertes se suele ir a losa de cimentación. Si las cargas son más pequeñas los pilares pueden apoyar directamente sobre una solera fuerte.

Saludos.

Daniel Narro Bañares.

ref. Est-01_22/06/07

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El arquitecto del Proyecto colindante habrá previsto cómo tratar la excavación, posibles apeos de tu cimentación, etc. Revisa el muro medianero en busca de fisuras, y colocar testigos, con fechas, fotografías, etc.

Si fuera necesario, os convendría Acta Notarial. Consúltalo.

Saludos,

José L. Rodríguez Vega.

Hola, Antonio; hola, Ramón; hola a todos:

En estos casos, algo muy habitual es hacer los que aquí llaman protocolo de grietas, que consiste en verificar junto con un notario el estado actual de tu casa.

Un saludo,

Coya.

La cuestión es importante y muy despreciada, a pesar de haber ocurrido incluso ruinas completas con gente en la calle, sin casa. Lo primero armarse de abogado con vistas a reclamaciones presentes y futuras. Oponerse a la excavación bajo el nivel de apoyo de su cimentación (ante el Ayuntamiento).

Por muy buenas palabras que le den, nadie puede garantizar que los cimientos no se moverán. Saque fotografías de su casa con detalles de muros, huecos, ventanas, etc. y prepare un dossier con reconocimiento notarial del estado actual de su casa. Valore lo que costaría reconstruir su casa y exija una póliza de seguro a su favor por lo menos por el doble del valor (esto es improbable, pues la propiedad contigua deberá mantenerla al corriente de pago), más un seguro de vida. En unos años los ediles, contratistas, etc. desaparecerán, pero no el riesgo de un derrumbe, ni la acción lenta de hundimiento. Hemos visto declarar en ruina magníficos edificios, por la simple construcción de un aparcamiento subterráneo.

Saludos

J. Manzano.

ref. Est-01_21/06/07

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Supongo que con esta escalera «moderna», lo que quieres decir es que se vea la huella y la tabica, invertidas, por la parte inferior. Si se trata de eso, no se me ocurre cómo se puede calcular una escalera así. Para simplificar, y si es mucho tu interés, yo colocaría una zanca central, inferior, metálica. La armadura, en cada peldaño, con malla superior e inferior. Prepara un doble encofrado, superior e inferior, suelda angulares a la malla en toda la longitud del peldaño y funde la escalera puesta de pie, y de costado. Vibra bien, para que al desencofrar se vea bien. Luego, piensa en levantarla y situarla, ya que pesa alrededor de 1900 a 2500 Kg/m³.

Saludos,

José L. Rodríguez Vega.

Yo subo todo los días por una escalera de esas, normalmente tienen que ir empotrados los escalones, en mi caso es muro de hormigón.

Saludos,

José María Fernández.

ref. Est-05_20/06/07

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Hola Nuria, hola a todos:

Yo creo que para 18 m de luz no necesitas ni una cosa ni la otra. Con un perfil laminado tipo IPE, si es que optas por la estructura metálica, es suficiente y más económico que cualquiera de las otras dos soluciones.

Saludos,

Fran Arias.

Mira la solución más económica sería armaduras de 1,50 m de peralte o sea el claro entre doce, y poner los marcos a cada 6,0 m (donde deberán ir polines C 6mt14 a cada 1,25 o 1,20 dependiendo del arreglo de las columnas cabeceras)quedándote dos marcos cabeceros y seis intermedios.  Si gustas mayor información mi correo es caminjares@hotmail.com

Carlos Minjares.

ref. Est-04_20/06/07

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Si he leído bien, y no es un juego de palabras, la situación a 1/5 de la luz es lo mismo que a 4/5 de la luz.

Saludos,

José L. Rodríguez Vega.

La junta está a la misma distancia de los apoyos pero no se trata de la misma situación. La junta natural a 1/5 de la dirección de hormigonado se encuentra en una zona de momentos nulos y cortantes medios (plano vertical), pero al estar inclinado unos 45 grados corta la red de isostáticas de compresión ortogonalmente y no hay ningún problema especial. Digamos que la junta está en la dirección perpendicular a las fisuras.

En el caso de estar situada a 4/5, el momento sigue siendo nulo pero ahora la junta está en la dirección de las fisuras, por tanto, habría que tener un especial cuidado porque es perpendicular a las isostáticas de tracción (o tirantes). En principio, si se hace cuidadosamente no habría demasiados problemas. También puedes utilizar una malla de metal desplegado en la junta para ganar adherencia.

Espero haber aportado algo, un saludo

Alfredo.

ref. Est-03_20/06/07

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ref. Est-02_20/06/07

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Es peligroso, si se hace mal.

Es legal, suponiendo que cumplas la normativa.

Es posible, si se ejecuta correctamente.

Si el muro de carga o pared maestra está en un interior, calcula, antes, los esfuerzos sobre el muro y sustituye éste con un cargadero. Este cargadero debe apoyar lo suficiente en los hombros para que no fisure el muro por exceso de carga. Calcula ésta. Apea los forjados antes de romper para introducir el cargadero, retaca bien sobre éste hasta la fábrica, y demuele el muro sobrante. Ésta es la regla general.

Saludos.

José L. Rodríguez Vega.

Además de lo explicado ya por D. Jose Luis Rodríguez, añadir que lo mejor es que el cargadero lo hagas con dos perfiles (dos viguetas de hormigón prefabricado o de acero). Con esto el proceso constructivo sería el siguiente:

1º: Apuntalamiento del muro (por debajo del 1º forjado y por encima del dintel del hueco). Y apuntalamiento de los forjados

2º: Rozar el muro de carga a la altura del dintel. El ancho de esta roza será como máximo 1/2 del espesor del muro, en este caso 15 cm.

3º: Colocar la vigueta y recibirla a la fábrica con un mortero sin retracción para asegurar que no quedan oquedades ocultas en el asentamiento del muro sobre la viga. La vigueta debe ser de hormigón o de acero para que pueda entrar en carga sin esperas.

4º: Cuando el mortero ha endurecido, repetir la roza por la otra cara del muro y seguir con el proceso.

5º: Demoler el hueco previsto. Ojo con la longitud de apoyo del dintel.

Saludos.

Noelia.

ref. Est-01_20/06/07

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Para ninguna. Esos métodos ya no se usan. Fueron «barridos» hace 30 años por los métodos matriciales que emplean los programas de ordenador de calculo de estructuras. Los primeros programas, aún calculaban las solicitaciones por el método de Cross pero supongo que era porque los programadores no habían dado en sus facultades el método matricial de cálculo.

Saludos.

Daniel Narro Bañares.

ref. Est-01_19/06/07

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Estimado Francisco:

Precisamente yo soy de Alicante, y soy arquitecto. La estructura junto con la cimentación suele representar entre el 20% y el 25% del PEM (presupuesto de ejecución material), del conjunto de la obra. Depende del tipo de terreno si es más o menos fácil de excavar, del tipo de cimentación, de los muros de sótano, de las luces y cantos, de la complejidad de la ejecución, etc.

Una estructura totalmente acabada puede costarte sobre 100 a 120 euros por metro cuadrado, ahi está todo metido, mano de obra, materiales, control, maquinaria auxiliar, etc. Se debe incluir además la superficie de la cimentación, la existencia o no de forjado sanitario, el forjado de cubierta, el castillete, etc., es decir que la superficie de la estructura no es la superficie construida de normalmente se computa, es más. También depende si eres profesional del sector o no, y de los metros cuadrados a construir, normalmente cuantos más construyas menos te cuesta proporcionalmente.

Los 620 m² tuyos son pocos por lo que te los cobrarán caros (de 100 a 120 euros por m², o tal vez más, también depende de tu habilidad negociadora, como todo en este mundo), también depende de la faena que haya en el sector en ese momento. No sé si has metido la superficie de la cimentación en esos 620 m². Todo esto se está suponiendo con una calidad de ejecución y materiales «buena». Ese precio que es el PEM, no incluye impuestos, tasas, proyecto, beneficio industrial del contratista, etc.; por lo que a lo mejor o a lo peor te piden más. El PEM sólo incluye los medios y los materiales para la ejecución material de la estructura.

Espero haberte sido de utilidad. De todas formas tendrás un arquitecto y un aparejador que te habrán hecho el proyecto y te harán la dirección, pídeles consejo.

Un saludo a todos los Arquitectos e Ingenieros de España y del mundo from Alicante.

Antonio González Sánchez.

ref. Est-01_18/06/07

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El tema puede ser delicado o muy sencillo. Si envías un esquema donde se pueda ver exactamente lo que «pretendes» hacer se te puede dar una opinión mas concreta. Datos adicionales que pueden definir el tema es la fecha de construcción, permite conocer aproximadamente la resistencia del hormigón y del acero; la zona, por las mismas razones; el espesor de la losa de la escalera; el uso (si es vivienda privada o si es una escalera de un edificio de pisos).

Lo fácil es decir que no lo puedes hacer, mas difícil es abrir puertas.

Saludos

Mike.

ref. Est-03_14/06/07

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Hola, Ingeniero; hola, Ramón; hola a todos:

A pesar de lo ambiguo y enigmático de tu pregunta, me atreveré a responder que sí, que el proyectista de la estructura es responsable de ella. No sé a que sobrecarga te refieres, pero si se produce el grado de seguridad de la estructura se verá gravemente afectado y la probabilidades de colapso aumentarán. Traducido a lenguaje determinista, el coeficiente de seguridad de la estructura podrá bajar de la unidad.

Un saludo,

Coya.

Estimado Ingeniero:

El que firma el proyecto es el único responsable y debe cumplir la ley, es decir toda la Normativa en vigor en ese momento. Que el cliente no quiera una determinada cosa aunque te firme un papel, no te exime de nada, tú sigues siendo responsable de cumplir la ley. Ese edificio se puede vender a otro propietario que podría exigir responsabilidades por no haber cumplido la ley, o incluso el mismo cliente que te ha dicho de no cumplir cierta cosa, una vez hecha te podría demandar por un enfado posterior o similar, eso a los arquitectos nos ocurre habitualmente, y te caerías con todo el aparato.

Imagínate que un cliente viene y te dice que le hagas un proyecto sin cumplir la EHE por ejemplo, o sin cumplir con la normativa urbanistica, etc. O un paciente que fuera a un médico y le pidiera que le amputara un brazo y el le daría un papel eximiéndole de responsabilidades. Como ves es absurdo. Diga o haga lo que quiera el cliente, tú debes cumpir con la ley, es tu responsabilidad, y te la pueden exigir cualquiera en cualquier momento.

Un saludo a todos los arquitectos e ingenieros de España y del mundo desde Alicante.

Antonio González Sánchez.

Todas las leyes y normativas están sometidas a interpretación. Para eso están los Juzgados. Pero, en el caso de premisas obligatorias, por normativa, omitidas a petición del cliente, esto tiene otras implicaciones:

Si hay daños a los bienes y/o a las personas posteriormente, a causa de esas carencias, pueden llegarte demandas del mismo cliente, o familiares, o compradores/usuarios de la plataforma, y en general, el Juez se va a agarrar a la normativa existente en ese momento para decidir. Las consecuencias puedes imaginarlas. En estos casos, ponte, siempre en lo peor.

Saludos,

José L. Rodríguez Vega

Estimado Ingeniero:

Los responsables principales son el proyectista y la dirección facultativa. Para eso firman. Por eso la firma de un arquitecto / ingeniero vale dinero, porque luego la responsabilidad recae sobre nosotros.

Un saludo:

Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría

El máximo responsable del incumplimiento de normas es el técnico (arquitecto o ingeniero). Los delitos imputables serían de imprudencia temeraria (agravada por sus conocimientos para el técnico) y de imprudencia simple para el propietario, aunque asuma la culpa. La responsabilidad civil es solidaria. Los jueces aprecian la agravante de negligencia profesional en los técnicos, por someterse a los caprichos del propietario, que siempre alegará ignorancia técnica pues «creía que era suficiente...»

Saludos

J. Manzano

ref. Est-02_14/06/07

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Si la pasarela pasa encima de una carretera la I.A.P. En caso contrario el CTE. Es una opinión

Saludos

Daniel Narro Bañares

Hola a todos.

Respecto a la carga de viento yo consideraría, del lado de la seguridad, la mayor de las dos, la de la IAP o la del EC-3 (es decir, cumpliría las dos, una de ellas por exceso). En cuanto a la nieve, también la tendría en cuenta en situaciones normales (no extremas), no vaya a ser que por unos kN/m² de menos en el dimensionamiento se nos arruine la pasarela.

Saludos

Juan Ignacio.

ref. Est-01_14/06/07

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Estimado Lorenzo:

Si quieres diseñar la unión exactamente igual a como hayas idealizado en el cálculo puedes realizar una rótula perfecta incorporando una orejeta soldada sobre una placa embebida en el hormigón, doble orejeta al final de la celosía, y uniendo mediante un bulón con doble pasador. Aunque pienso que lo más normal sería prolongar el cordón superior o inferior y que descanse sobre la cabeza del pilar. Dejaría unos espirros saliendo del hormigón con una placa para atornillar (como si se tratara de una placa de anclaje), disponiendo solamente dos (para que no absorban momento).

Espero haberte ayudado. Un saludo:

Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría

ref. Est-01_11/06/07

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En el Ensidesa se trata el tema en uno de los tomos, pero está agotado y no creo que lo reediten hasta que aparezca la nueva EA. En «La estructura metálica hoy» Ramon Argüelles, Parte II Tomo I, tienes cálculos y tablas, en el tomo II: planos una nave con vigas carril de puente grúa.

Saludos,

Mike.

Hay un libro muy viejo y antiguo de Helmutz Enrst «Aparatos de elevación y transporte» (3 tomos) aunque es muy anticuado viene mucho de todo tipo de grúas. Podrías encontrarlo en alguna biblioteca de la Universidad. Otro libro menos extenso es «Grúas Principios y elementos constructivos» de A. Miravete (Secretaria de Publicaciones de la Universidad de Zaragoza, España) ISBN 84-600-4664-8.

Saludos

Daniel Narro Bañares

ref. Est-02_06/06/07

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En el plano perpendicular al pórtico se puede tomar 0,7 (empotrado en base y articulado en cabeza) siempre que haya arriostrados en cruces de San Andrés o algo parecido. Las correas de fachada no creo que arriostren mucho.

En el plano del pórtico entre 1,5 o 2,0 (muy conservador). Como los pilares de una nave son de perfiles IPE, HEA HEB o compuestos casi siempre sale que la esbeltez mayor está en el plano pependicular al pórtico.

Daniel Narro Bañares

Hola a todos.

Os puedo decir que hace poco comprobé estructuralmente dos naves de 102 y 370 m y la influencia del arriostramiento en el plano perpendicular al pórtico es determinante.

En el pórtico junto al arriostramiento (siempre que este sea eficaz, las correas algo hacen pero poco) podríamos considerar 0,7; pero a medida que nos alejamos el valor tiende a 1,0 (aproximadamente a 4 ó 5 pórticos). En el plano del pórtico la tendencia es a 1,5; tanto en interiores como en extremos, por lo que los valores que das (entre 1,3 y 1,6) creo que serían válidos. Piensa que si el pilar estuviera suelto en cabeza, sería 2,0; y si estuviera completamente inmovilizado sería 0,7. La media da 1,4; y la mayor o menor cercanía a los valores que das, va a depender de la relación de rigideces dintel-soporte. Todo esto para pórticos biempotrados.

Un saludo,

Jorge

Hola Carlos... y un saludo a todos.

Según mi experiencia y lo que empleo todos los días, te comento:

 - En el sentido del pórtico (traslacional y eje fuerte del perfil) depende de si la estructura es articulada (en cimentación) o articulada. Para el caso empotrado, los valores que has obtenido de 1,3 a 1,6 suelen ser habituales. Todo dependiendo de los perfiles seleccionados. Si es articulada, siempre por encima de 2 (2,1-2,6) dependiendo de lo anterior también.

- En el sentido transversal... Pues 0,7 sí me parece conservador. A mi modo de entender, comparando la inercia de los perfiles en el sentido transversal, con las correas (por lo general por aquí perfil conformado tipo «C», y dimensiones medias 200x80x2)y la unión entre pilares y correas, mediante ejiones, pues hombre, algo arriostran. Y la verdad, bajar ese coeficiente de 0,7 a por ejemplo 0,2; es una cantidad de kilos ¡interesante!

De todas maneras, esto es bueno someterlo a un estudio con programas tipo ROBOT MILLENIUM o similar, donde puedes ver como interactúa toda la estructura, incluidas correas.

Un saludo.

Jose

PD. «Me salieron tirabuzones en las pestañas, cuando el arquit... propuso apear 3 pilares en una luz de 10 m. ¿Qué opináis del asunto? ¡Yo quiero esconderme en algún rincón!

Estimado Jose:

Me parece un poco arriesgada tu postura de adoptar un coeficiente de 0,2 al considerar que las correas atan al pilar. Considera lo siguiente:

1) son correas en perfil conformado en frío, de espesor pequeño y poca rigidez.

2) para considerar su función de arriostramiento dichas correas deben resistir las siguientes acciones:

a) acción del viento al que están calculadas.

b) N/80, donde N es el axil de agotamiento del perfil que atan (este caso el pilar, y podría considerar el axil de pandeo)

c) las uniones que generalmente se emplean son bastante endebles (ejiones)

Realiza los cálculos y verás como reconsideras tu opinión. Y piensa siempre estos dos consejos que te voy a dar: el hecho de que las estructuras nunca se hayan caído no quiere decir que nunca vayan a colapsar; un tema es que realmente colaboren las correas, pero que sea algo adicional a tu cálculo, una reserva de seguridad.

Espero haberte ayudado. Un saludo:

Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría.

ref. Est-02_06/06/07

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¡Sin respuesta!

ref. Est-01_06/06/07

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Estimado Miguel Ángel y resto de compañeros del foro, un saludo para todos.

En primer lugar creo que conviene aclarar lo que significa la T en la denominación de acero B500T. No es más que una clasificación en función de la ductilidad del acero. Así, al hablar de un acero B500T lo que se está diciendo es:

- B, acero para armar, bien en barras , bien en alambres.

- 500, límite elástico, en MPa.

- T, característica de ductilidad reducidad o muy reducida (la S significa ductilidad normal y si pone SD es ductilidad elevada).

Esta característica de ductilidad reducida (T) se da en alambres «laminados» en frío (que no trefilados; los aceros trefilados sólo están permitidos en la EHE como armaduras activas, pero no pasivas). Por otra parte, en el art. 31.3. de la EHE, se dice claramente que los alambres «corrugados» que se empleen en las mallas deben cumplir las condiciones de adherencia especificadas en el art. 31.2. (que son las de las barras corrugadas). Así pues, creo que su adherencia es igual de buena que la de las barras corrugadas ya que se mide por los mismos ensayos y con las mismas limitaciones.

Respecto a lo de la longitud de solapo tienes toda la razón en que la tabla 66.5.2.a sólo habla de aceros B 400 S y B 500 S, ahora bien, el coeficiente «m» que define dicha tabla viene definido como: «coeficiente numérico, (...) en función del tipo de acero, obtenido a partir de los resultados experimentales realizados con motivo del ensayo de adherencia de las barras.» Como el ensayo de adherencia hemos quedado que era igual para barras y alambres, sólo nos queda como variable el tipo de acero (500 ó 400) así que yo cogería los valores del B 500 S.

Espero haber sido de ayuda y no haberlo hecho muy farragoso. Un saludo para todos,

Vicente

Estimado Miguel Ángel:

Precisamente el primer articulillo que en su día se publicó en «De Mecánica» trataba el tema:

>> Mallazos electrosoldados

 

Saludos,

gestodedios, «De Mecánica»

Estimado Miguel Ángel y resto de compañeros del foro, un saludo para todos... y una disculpa por los errores contenidos en mi contestación de ayer en cuanto a los significados de T, S y SD. Después de leer el articulillo colocado por «De Mecánica» y bucear un poco por algunos documentos he visto dónde estaba mi error... y dicen que es de sabios rectificar, así que... en ello estamos.

Respecto a lo de la adherencia y las longitudes de solapo creo que no voy mal encaminado pero si alguien sabe algo más que lo diga. Bueno, saludos de nuevo para todos.

Vicente.

PD: «nunca te acostarás sin saber una cosa más» (refranero popular)

Hola Vicente, nos equivocamos todos y nosotros los primeros...

En general, los artículos que publicamos en la Web van corrigiéndose a medida que vamos sabiendo algo más, quien nos siga de cerca lo sabrá bien. En fin, aprovechamos también para pedir perdón por los errores vertidos en estas páginas.

Saludos,

gestodedios, «De Mecánica»

ref. Est-03_05/06/07

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En España, y dependiendo de la zona, se llama ladrillo tosco, en general, al ladrillo utilizado en muros de carga y/o cerramiento que, después se va a revestir, bien con revoco, aplacado, etc. Sus dimensiones, aspecto, acabado, etc., y colocación, son menos rigurosos. Por el contrario, el ladrillo visto es el que va a quedar expuesto y visto exteriormente, por lo que sus dimensiones, aspecto, acabado, etc., deben cumplir unas determinadas condiciones, más rigurosas, y su colocación en obra debe ser más cuidada, ajustándose el espesor de llaga, separación, etc. Todo esto se refiere al «ladrillo macizo», que puede ser perforado, a pesar de su nombre. Esto se hace para aligerar peso y reducir costes de fabricación y transporte. El ladrillo hueco se emplea para divisiones interiores y hojas interiores de muros de cerramiento. Saludos.

José L. Rodríguez Vega.

En algunas zonas de nuestra vasta España al ladrillo cerámico ordinario se le denomina ladrillo tosco (basto). No se hace distinción entre ladrillo macizo o hueco. Lo contrario al tosco sería el ladrillo cara vista.

Nervy.

ref. Est-02_05/06/07

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Creo recordar que en el Prontuario de Ensidesa existe una tabla donde te daba los tres esfuerzos mayorados para los que hay que calcular las vigas de carril o carrileras, las ménsulas y los pilares que soportan los puentes grúa. Los tres esfuerzos a tener en cuenta vienen originados uno por el movimiento del conjunto del puente grúa para adelante o para detrás, el segundo debido al movimiento del carro a lo largo del puente grúa y el último debido a la elevación o descenso de la carga. Si tienes dos puentes grúa debes calcular todas las combinaciones posibles y dimensionar con la más desfavorable.

Nervy.

En el tomo II de «Estructuras de Acero. Uniones y Sistemas Estructurales», de Ramón Argüelles Álvarez y otros, Ed. Bellisco, hay un capítulo dedicado a cálculo de naves industriales (cap. 15 en la 1ª edicion de 2001) en el que se habla de las acciones que provoca el puente grúa.

Espero que te sirva esta información. Un saludo y suerte con el Fin de Carrera.

Miguel Ángel.

Estimado David:

Comentarte que para el cálculo del pilar sí que has de considerar la excentricidad. Comentar lo siguiente:

1) Lo primero a realizar es consultar las dimensiones de puentes grúa (para considerar, principalmente, el vuelo de la ménsula).

2) Has de saber las reacciones máximas y mínimas en las ruedas. Con éstas calcular la ménsula para estas acciones verticales, así como las horizontales (correspondientes a los empujes).

3) Seguidamente has de ver el tipo de viga-carril a disponer: simplemente apoyada o continua, con cabeza reforzada con U para resistir la torsión o arriostrada a los atados de fachada, etc.

4) Respecto a la ménsula, en función del tipo de pilar no creo que hay más problema en disponer la misma sección.

Lo más importante es el detalle: rigidizadores bajo la ménsula en el apoyo de la viga carril, rigidizadores de continuidad de la ménsula en el pilar, unión de la viga carril a la ménsula, etc.

Espero haberte ayudado. Si tienes más consultas no dudes en formularlas. Un saludo:

Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría.

ref. Est-01_05/06/07

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ref. Est-02_04/06/07

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Si ya lo has hecho, te habrás dado cuenta de que NO. En los silos se forman arcos de descarga entre las paredes, por lo que la carga que llega a la parte inferior es una mínima parte. Los empujes verticales en la boca de la tolva inferior son función de muchos factores, la forma (circular o cuadrada), las dimensiones en planta y el tipo de material (ángulo de rozamiento). Existen formulaciones que incluyen todos o parte de dichos factores. Como tú has descubierto, llegados a una determinada altura, el empuje vertical en la boca inferior de la tolva no se incrementa, se mantiene constante, incrementándose la reacción vertical de las paredes del silo.

Si te interesa envía a esta página una consulta con tu direccion de e-mail y te remito documentación (quiza tan añeja como yo).

Saludos,

Mike.

Te agradeceríamos que lo compartieses con todo el foro.

Saludos,

Pedro.

Enterado. La semana proxima enviare un pdf con un par de artículos. Los tengo que buscar.

Saludos,

Mike.

ref. Est-01_04/06/07

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En construcción se denominan estructuras mixtas a las que tienen un perfil metálico y una cabeza de compresión de hormigón conectadas para que trabajen en conjunto. Por la fecha que indicas, 1930, CON TODA SEGURIDAD, lo que tienes en tu casa es una estructura metálica, con bovedillas o aligeramientos cerámicos, quizá de ladrillo con yeso formando bóvedas, los muros en los que apoyan dichas vigas metálicas son de ladrillo.

En realidad, esto no es una estructura mixta, es la forma de construccion de una buena casa de 1930, son muros de carga con estructura horizontal metálica (¡con toda probabilidad el acero no es soldable!).

Un saludo,

Mike.

ref. Est-01_03/06/07

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Estimado Daniel:

Me voy a contestar yo mismo, si alguien quiere aportar algo más, mejor.

Por cada departamento preveemos 700 L (depende de cada norma, pero más o menos eso) 700 L x 5 depósitos x 10 pisos = 35000 L, 35000 L x 1,25 (reserva de incendio)= 43750 L Destinamos 2/3 para la reserva y 1/3 para el tanque de bombeo: 2/3 x 43750 L = 29166 L

Eso pesa aproximadamente 30 T.

Lo más importante es el detalle: rigidizadores bajo la ménsula en el apoyo de la viga carril, rigidizadores de continuidad de la ménsula en el pilar, unión de la viga carril a la ménsula, etc.

Daniel.

ref. Est-01_02/06/07

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ref. Est-01_01/06/07

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El módulo de elasticidad (E) es una propiedad inherente al material, como su densidad, conductividad, etc. Lo que define es el ritmo de cambio de la tensión respecto a la deformación (E=dσ/dε). En un diagrama tensión-deformación éste representa la tangente del ángulo que forma en el periodo elástico con el eje horizontal, es decir la derivada de la recta o la pendiente de la misma.

Teniendo el valor del módulo de elasticidad de un material o su diagrama de tensión-deformación, sabremos como se comportará el material al someterlo a esfuerzos.

Nervy.