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CONSULTAS
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Geotecnia y cimientos:
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CONSULTAS-35
(Diciembre 2006):
- Sobre
la estructura para sujetar un equipo de climatización
(De David) 26/12/06
Respuesta:
De Juan José Jiménez de
Cisneros y Fonfría,
28/12/06
Respuesta:
De Fernando,
28/12/06
Respuesta:
De Manolo Vázquez,
28/12/06
Respuesta:
De Francisco Cordón,
03/01/07
- Sobre
bibliografía de hormigón postensado
(De José L. Rodríguez Vega) 25/12/06
*¡Sin respuesta!*
- Dudas con las
flechas del Código Técnico de la Edificación
(De David Gallardo Llopis) 20/12/06
Respuesta:
De J. Manzano,
26/12/06
- Sobre las
juntas en un muro perimetral de bloque
(De Daniel) 20/12/06
Respuesta:
De Fernando,
27/12/06
- Sobre la bondad de
un refuerzo
(De Amparo) 19/12/06
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
20/12/06
Respuesta:
De Manuel,
20/12/06
Respuesta:
De J. Manzano,
21/12/06
Respuesta:
De Fernando,
27/12/06
Respuesta:
De Nervy,
29/12/06
Respuesta:
De Santiago Muñiz,
03/01/07
- Sobre la normativa
de Argelia
(De M. Prieto) 14/12/06
Respuesta:
De J. Manzano,
15/12/06
Respuesta:
De Juan José Jiménez de
Cisneros y Fonfría,
15/12/06
Respuesta:
De Jorge,
26/12/06
- Sismo en la
provincia de Málaga
(De J. Manzano) 14/12/06
*¡Sin respuesta!*
- Sobre una solera ya
construida
(De Lucía Martins) 11/12/06
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
12/12/06
Respuesta:
De Fernando Rosell Campos,
02/01/07
- Sismo en la
provincia de Sevilla
(De J. Manzano) 10/12/06
Sismo en la
provincia de Sevilla (nuevo reporte)
(De J. Manzano) 12/12/06
*¡Sin respuesta!*
- Sobre un
cálculo sin programas informáticos
(De Suko) 09/12/06
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
13/12/06
Respuesta:
De Fernando Rosell Campos,
02/01/07
- Sismo en la
provincia de Alicante
(De J. Manzano) 09/12/06
Respuesta:
De Antonio González
Sánchez, 12/12/06
- Sobre
el pandeo de pilares prefabricados de hormigón
(De José María Romero) 09/12/06
*¡Sin respuesta!*
- Preguntas
sobre el CTE y la derogada NBE-AE/88
(De José María Romero) 09/12/06
*¡Sin respuesta!*
- Sobre
unos paneles de madera entre cerchas de cubierta
(De Helena) 07/12/06
Respuesta:
De Fernando,
07/12/06
Respuesta:
De J. Manzano,
16/12/06
- Sobre
el refuerzo de una losa nervada
(De Argentina) 07/12/06
Respuesta:
De Manuel,
09/12/06
Respuesta:
De J. Manzano,
07/12/06
- Sobre
un cálculo algo extraviado
(De Cristina) 05/12/06
Respuesta:
De Francisco Arias,
05/12/06
Respuesta:
De J. Manzano,
07/12/06
- Sobre
las cuantías habituales de elementos de hormigón
(De Ramón) 01/12/06
Respuesta:
De Antonio González
Sánchez,
04/12/06
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CONSULTAS
ESTRUCTURAS-35 (DICIEMBRE 2006) |
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ref. Est-01_26/12/06
Sobre la estructura para sujetar un equipo de climatización
(De David) 26/12/06 - España
Hola a todos.
Veréis, tengo que instalar un equipo de climatización en un tejado horizontal que esta diseñado para una sobrecarga de uso de 100 Kg /m2.
El equipo que se necesita para climatizar el edificio pesa 870 Kg y tiene una base de 3,108 x 2,166 m por lo que excedo la sobrecarga de uso permitida.
¿Cómo puedo realizar un cálculo rápido de la estructura necesaria para soportar el equipo?
¿Dónde y cómo puedo apoyar la estructura en el tejado?
Espero que alguien me pueda echar una mano.
Gracias anticipadas.
Saludos,
David.
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Respuesta
(De
Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría) 28/12/06 - España
Estimado David:
Lo que yo considero que habría que saber:
1) la sobrecarga actuante que mencionas, ¿es de nieve o de
uso? Esto es importante, pues si es la de uso solamente y la
de nieve se considera aparte, al restar el peso de la capa
de compresión y de las tejas igual sí puede realizarse la
instalación con una pequeña estructura auxiliar sin
problemas.
2) si la sobrecarga incorpora ya la de nieve habría que
reforzar el forjado y también ver si sería necesario la
estructura principal. En mi opinión no, pues es poco
probable (por no decir imposible) que haya nieve al máximo
indicado por la norma (por ejemplo 60 kg/m2) y que además toda la superficie esté afectada por una sobrecarga de 40 kg/m2. Por ejemplo, las viguetas se calculan para una sobrecarga ponderada en toda la longitud de 100 kg/m2
x M (M = modulación de viguetas). Si estimas que como máximo podrían subir por labores de mantenimiento dos personas y además posición más desfavorable del aparato, podrían cumplir. Ten en cuenta también que el aparato se ha de considerar como una concarga y por tanto el coeficiente de ponderación es de 1,33 y no 1,50.
En mi opinión realizando un cálculo exhaustivo con las condiciones de carga adecuadas (y reales) el forjado va a cumplir para el Estado
Límite Último (ELU) casi seguro.
Un saludo, y feliz año nuevo:
Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría.
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Respuesta
(De
Fernando) 28/12/06 - España
Hola David.
De golpe yo diría que busques los pilares y, sobre ellos,
coloques «enanos»
y una estructura bastidor sobre la que apoyar el equipo, que
es lo que se hace siempre. Ahora bien, lo de los 100 Kg/m2, ¿no significará que lo que tienes es una estructura de gran luz, espacial, etc.?
En ese caso, olvídate de poner el equipo encima, porque tienes que seguir dejando esos 100 Kg para mantenimiento, nieve, etc.
Un saludo,
Fernando.
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Respuesta
(De
Manolo Vázquez) 28/12/06 - Sevilla, España
Hola a todos. Hola David.
Si no te quieres complicar la vida con ese equipo de
climatización, busca pilares en la estructura, levanta unos
pequeños enanos y hazle una bancada metálica apoyada en
ellos. La carga te la llevas a pilares que seguro que tienen
una reserva estructural mayor que el forjado de cubierta,
pero no te olvides de comprobarla. Si no, siempre puedes
buscar la dirección de las viguetas y plantear algún tipo de
las denominadas «vigas durmientes»,
aunque personalmente prefiero llevarme la carga a los
pilares, que para eso están.
Salud,
Manolo Vázquez.
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Respuesta
(De
Francisco Cordón) 03/01/07 - España
Estimado David,
Para la correcta colocación de una máquina de climatización,
no es correcta la colocación de un chapón metálico y luego
la maquinaria. Se debe colocar corcho antivibratorio, una losa de unos 10-15 cm de hormigón con mallazo, todo el conjunto se debe dimensionar para eliminar la vibración que producirá el equipo de climatización. De no hacer esto pueden ocurrir cosas graciosas, como resonancia de la estructura o transmisión de ruido de baja frecuencia por toda la estructura, dependiendo del tipo de edificio de que se trate (por ejemplo un auditorio)puede ser muy incómodo. Creo que debes dimensionar para la maquinaria y para su losa correspondiente que elimine la vibración, por supuesto todo esto no es carga de nieve, es carga-carga.
Un saludo,
Saludos,
Francisco Cordón.
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ref. Est-01_25/12/06
Sobre bibliografía de hormigón postensado
(De José L. Rodríguez Vega) 25/12/06 - España
Hola a todos.
Es muy posible que el año
próximo deba participar en una obra, de gran altura, con una gran estructura a base de
hormigón postensado en forjados de planta. ¿Podéis indicarme
bibliografía de cálculo y construcción? Aunque soy veterano en esto, cada
día me toca aprender algo nuevo. Y en esta pagina encuentro bastantes cosas.
Saludos,
José L. Rodríguez Vega.
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ref. Est-02_20/12/06
Dudas con las flechas en el Código Técnico de la Edificación
(De David Gallardo Llopis) 20/12/06 - España
Normativa:
CTE
Hola a todos.
De acuerdo al DB-SE en su capítulo 4
«Verificaciones basadas en coeficientes parciales», se describen tres tipos de combinaciones de acciones para las comprobaciones de flechas.
En 4.3.2.2 se define la combinación de tipo característica, en 4.3.2.3 se define la combinación de tipo frecuente y en 4.3.2.4 se define la combinación de tipo casi permanente.
Hasta aquí todo parece claro, pero en las limitaciones de flechas en 4.3.3.1 solo se hace uso de las combinaciones de tipo característica y de las de tipo casi permanente. Las primeras para la consideración de la integridad de elementos constructivos (4.3.3.1.1) y el confort de los usuarios (4.3.3.1.2), y las segundas para la consideración de la apariencia de la obra (4.3.3.1.3).
En ningún caso hace referencia a las combinaciones de tipo frecuente, anteriormente definidas.
La duda consiste en saber cuál es la limitación asociada a este tipo de combinaciones, o si no hay ninguna prevista.
Muchas gracias a todos,
David.
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Respuesta
(De J.
Manzano) 26/12/06 - España
Normativa: CTE
La respuesta está en 4.3.3.1. que dice:
«Ante cualquier combinación de
acciones características» y en
4.3.3.1.2 que dice: «1/300 en el
resto de los casos».
Por tanto el caso más desfavorable sería la fórmula de
4.3.2.4 ya que en cualquier momento de su vida la estructura
puede sufrir la peor hipótesis.
Un saludo,
J. Manzano
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ref. Est-01_20/12/06
Sobre las juntas en un muro perimetral de bloque
(De Daniel) 20/12/06 - España
Hola.
Estoy con el muro perimetral de unas piscinas y pistas deportivas descubiertas. Sus alturas varían entre los 2,50 y 0,60 m (en este último caso se complementan con 4 m de altura de redes
metálicas) y lo resuelvo mediante bloque de hormigón blanco 40x20x20.
A última hora caigo en la cuenta de la necesidad de «machonar» mediante bloque también cada 5-7 m y de crear juntas quizás cada dos machones 10-14 m, doblando los machones.
La zapata es continua, de borde, de 50x50 cm.
¿Alguna alternativa a tener que hacer estos machones que me duelen en el alma? Cabe la posibilidad de embeber un HEB-100 vertical dentro de los bloques cada la misma distancia, empotrado en la cimentación, y doblarlos para crear juntas?
¿Cómo realizo la conexión con la zapata, con placa soldada como un pilar normal o mediante conectores como los de cabeza de pilar?
¿Es viable esta solución, o alguna similar, alternativas...?
Muchas gracias,
Daniel.
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Respuesta
(De
Fernando) 27/12/06 - España
Hola Daniel.
Olvídate de los «machones»
(¿pilastras?). Calcula el ancho que necesitarías para
contrarrestar el viento... No te compensa, ¿verdad? Salvo
que lo hagas mal, o sea, como siempre.
Piensa mejor en un armado como el de las
«sufridas» NTE o el
«moderno» CTE.
Un saludo,
Fernando.
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ref. Est-01_19/12/06
Sobre la bondad de un refuerzo
(De Amparo) 19/12/06 - España
Hola, me he vuelto loca buscando páginas donde poder informarme de
un problema que me tiene muy preocupada hasta que encontré esta
«De Mecánica».
Espero que podáis ayudarme algo.
Se trata de mi casa , que tiene de construida como 17 o 18 años.
Casi desde el principio que vine a vivir en ella note una fisuras en
varias paredes de la casa que con el tiempo no han crecido mucho en
anchura pero sí se han ido alargando poco a poco.
La casa está formada por un sótano encima del cual hay otro garaje y
luego una vivienda tipo dúplex. Ultimamente decidí poner una pérgola
en la terraza y hacer un estudio en la azotea techado con planchas
sándwich pero estaba tan preocupada por las fisuras que aún en
contra de las opiniones de mis hijos y conocidos decidí llamar un
arquitecto.
Para mi gran disgusto este hizo algunas catas por el sótano y me
dijo que los pilares o columnas estaban flojos de cemento o sea que
dándole un martillazo como que se desgrana y los hierros de ellas
también los vi oxidados. descubrieron el cimiento de la fachada
trasera y se vio pobre en cemento.
Para abreviar la solución que se le ocurrió al arquitecto junto con
el albañil fue:
Al cimiento hacerle un refuerzo al lado de a una profundidad de 1 m.
A todas las columnas o pilares centrales ponerles unos perfiles
metálicos (de unos 8 cm) en las 4 esquinas de cada pilar y cogidos
con unos anillos metálicos soldados cada 60 cm aproximadamente a los
perfiles.
En los pilares laterales (ya que debido a que estaban embutidos en
la pared y pegados a los pilares del vecino no se podía abrazar con
los anillos metálicos y los perfiles) ponerles unas vigas de hierro
en forma de U las cuales van unidas a la siguiente por otra encima
(es decir formando un puente ).
No sé si me explico muy bien, pero esto a mi me tiene muy preocupada
pues tengo la impresión que esos anillos en el exterior de la
columna o pilar no le sirven sino de adorno.
Me podríais decir si esta solución es correcta o aconsejar algo, que
no sea tirar la casa al suelo, claro.
Muchísimas gracias por vuestra atención. Saludos,
Amparo.
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Respuesta
(De Daniel
Narro Bañares) 20/12/06 - España
Y para más desconcierto ¿las vigas y forjados como están?
Los pilares y cimientos son relativamente fáciles de reforzar pero es de suponer que si el hormigón es malo en cimientos y pilares también lo será en vigas.
Aunque hayan pasado 17 años y creo que la responsabilidad civil es de 10 años, yo intentaría conectar con el constructor (seguro que se llama
«andanas») y con el
arquitecto que las proyectó. Contacta con un abogado. No hay derecho a lo que te ha ocurrido. Por lo demás, los refuerzos que te indican suelen ser los clásicos para estos casos.
Saludos,
Daniel Narro Bañares.
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Respuesta
(De Manuel) 20/12/06 - España
Sería presuntuoso si pretendiera darte la solución más
ajustada a tu problema, y serías ingenua si la aceptaras
como adecuada. Las relaciones con un profesional son de
confianza, y lo que puedo asegurarte es que tu mensaje me
deja la impresión de que ese arquitecto se ha tomado en
serio tu problema, que ha efectuado un diagnóstico y que ha
realizado un conjunto de propuestas de cara a un buen
pronóstico. Ese arquitecto, en el que tú confiaste tu
problema, ha comprobado el estado de la obra y ha planteado
una solución... una solución de la que sólo conocemos lo que
nos has descrito... y que, opinando únicamente sobre tu
descripción, he de asegurarte que esos refuerzos, aunque
mejorables, son bastante más que un adorno. Hay muchos
técnicos y varias soluciones, pero todas han de partir de
tener un claro conocimiento (in situ) del problema.
Saludos,
Manuel.
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Respuesta
(De J.
Manzano) 21/12/06 - España
La solución dada es correcta. Por los datos se ve una
estructura mal ejecutada en la relación agua/cemento, por lo
que se ha optado por descargar su resistencia disminuida,
sobre una de acero adosada. Los soportes se abrazan mediante
angulares con presillas y en los externos con perfiles U
formando un pórtico (lo que usted llama puente) que habrá de
ser rígido para contener no solamente los esfuerzos de
cargas, sino los producidos por los movimientos que ya ha
tenido la estructura. Ha hecho bien en llamar a un
profesional. No se asuste si cree que el acero a introducir le parece excesivo.
Respecto a las grietas, examine si hay más en el exterior y en las partes superiores de las fachadas, y tome nota de su longitud y anchura con la fecha. Y vuelva a hacerlo si sospecha de movimientos.
Un saludo,
J. Manzano
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Respuesta
(De
Fernando) 27/12/06 - España
Hola Amparo.
Mujer, ¿por qué te dijeron que no llamaras a un arquitecto? (o cualquier otro técnico, ojo). ¿Cuando enfermas también te dicen que no vayas al médico?
Estoy de acuerdo con las opiniones de todos, aunque reconozco que me ha dejado turulato la de
J. Manzano, que le echa la culpa a la relación agua/cemento.
Sólo quiero añadir una más. En mi opinión, la calidad del hormigón ha debido influir poco en los daños. A ver, el de pilares nada y el de zapatas y vigas poco. Yo me inclino más por apoyo en estrato no competente o relación luz/canto inapropiada, porque... las grietas no estarán solo en las fachadas ¿verdad
Amparo?
Un saludo,
Fernando.
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Respuesta
(De
Nervy) 29/12/06 - España
Estimada Amparo:
Las grietas han aparecido tras 17 ó 18 años después de
terminada la construcción, por lo que no se debe a un
problema de dimensionamiento de la misma, ya que el uso del edificio durante todo este tiempo se puede considerar como una prueba de carga en toda regla. Uno de los posible motivos de la aparición de fisuras a estas alturas puede ser debido a un fallo en las condiciones de apoyo tal y como indica Fernando en su respuesta, al producirse asientos en la cimentación la estructura se adapta a la nueva posición de equilibrio a costa de soportar mayores esfuerzos, ya que un asiento por mínimo que sea provoca un aumento de las solicitaciones bestial. Debido a esta nueva posición de apoyo habrá elementos que habrán deformado más, y por lo tanto estarán transmitiendo carga a tabiques que no
estaban preparados para ello, y por tanto se fisurarán. ¿Las grietas que te aparecen forman 45ª con el suelo? ¿Aparecen a partir de dinteles y cajas de registro?
El refuerzo que plantea el arquitecto tiene como misión descargar a la estructura anterior, y aumentar el área de las zapatas para la reducir
transmisión de esfuerzos al terreno.
Con tu descripción sobre los refuerzos en pilares me surge una duda que es la siguiente: ¿existe holgura entre los perfiles metálicos y el pilar al que abrazan?
Si están intimamente en contacto este refuerzo es muy favorable pues someten al pilar a un estado tensional triaxial en vez de plano como en un principio ocurría. Al estar sometido a este tipo de estado las tensiones principales en todos los planos se ven reducidas, y aumenta el coeficiente de seguridad,
necesitándose menor resistencia del hormigón.
Un saludo,
Nervy.
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Respuesta
(De
Santiago Muñiz) 03/01/07 - España
Hola:
He leído, por encima, el problema que señalas y las soluciones aportadas.
He de decir que no estoy del todo de acuerdo con la bondad de la solución e incluso con la bondad del diagnóstico, aunque faltan algunos datos importantes.
Todo parece indicar problemas de corrosión y carbonatación del hormigón: zona húmeda en sótano, hormigón que se disgrega, oxidación de armadura...
si bien hay que reconocer que es una solución frecuente el recurrir a refuerzos metálicos no es menos cierto que presentan grandes problemas y fuertes indeterminaciones, porque tenemos tendencia a sustituirlos por otras soluciones hoy por hoy claramente mejores y además más económicas.
A falta de un diagnóstico mejor basado en mayores datos yo iría por la línea de:
- Apear la zona.
- Picar superficialmente pilares para eliminar hormigón dañado.
- Pasivar o sustituir armadura si esta está demasiado dañada.
- Recrecer pilar con microhormigón.
Algo similar se hace con vigas.
Es lo que hacemos en casos similares, con tecnología muy económica y adecuada para viviendas unifamiliares.
Para cualquier ampliación de información: santiago@udc.es
Un saludo,
Santiago Muñiz.
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ref. Est-01_14/12/06
Sobre la normativa de Argelia
(De M. Prieto) 14/12/06 - España
Hola a todos.
Quería consultar la normativa que rige en Argelia en términos de construcción. He
oído que pueden adoptar normas de países europeos, por ejemplo, Marruecos adopta normativa francesa.
¿Sabe alguien decirme dónde puedo mirar? Tengo que hacer unos trabajos, cálculo de estructuras de varias construcciones y no encuentro nada al respecto.
Gracias,
M. Prieto.
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Respuesta
(De
J. Manzano) 15/12/06 - España
Las normar francesas no pueden diferir mucho de las
españolas (CTE) pues ambas derivan del Eurocódigo y su armonización dimensional.
Respecto a la Norma sísmica, que es la más preocupante en Argelia, mejor que la francesa resultaría la española, con el mapa gravimétrico aplicable en Granada y Almería, por su similitud con la costa argelina, por donde se define el corte tectónico entre las plazas
Eurasiática y africana. (Weneger).
El último terremoto (con víctimas) en Argelia data de 21/5/03 con 2.278 muertos, en Zemmouri-Boumerdes, magnitud M=6,8 e intensidad X en la escala de Mercalli. El Presidente y los cargos de gobierno fueron abucheados y agredidos por la multitud indignada. Se ignora si ha mejorado la normativa, pero el CTE español sería más que suficiente en esa zona.
Un saludo,
J. Manzano
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Respuesta
(De
Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría) 15/12/06 - España
El tema en cuestión es más complicado de lo que parece. Yo
emplearía para el cálculo los Eurocódigos. Ahora bien, todo dependerá también de cuál sea la constructora (americana, europea...), la dirección de proyecto, el organismo de control... Los
Eurocódigos y la normativa americana son las más difundidas,
así que mejor utiliza una de ambas.
Un saludo,
Juan José Jiménez de Cisneros y Fonfría.
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Respuesta
(De
Jorge) 26/12/06 - España
La normativa argelina es una copia burda, incompleta y
básica de la normativa BAEL francesa. Se copian párrafos
completos y se omiten muchos datos básicos. ¡Ojo a las
cuantías mínimas de elementos expuestos, que suelen ser muy
grandes!
Si quieres más información búscala en esta página, que para
empezar a situarte no está mal:
http://www.cgs-dz.org/doc.php
Un saludo,
Jorge.
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ref. Est-01_14/12/06
Sismo en la provincia de Málaga
(De J. Manzano) 14/12/06 - España
Sismo en la provincia de Málaga.
Fecha: 13-12-06, hora: 20:48:18. Epicentro: 8 Km de Málaga y 3 Km del Rincón de la Victoria (36,7 N y 4,33 W).
Magnitud = 3,5.
Profundidad : 93 Km.
Hay reportado otro a (36,52 N y 4,42 W), con profundidad 80 Km y
magnitud = 2,8, en el mar. Pudiera ser réplica.
Algún interesado puede reportar daños estructurales ( puentes, edificios, etc.)
Un saludo,
J. Manzano.
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ref. Est-01_11/12/06
Sobre una solera ya construida
(De Lucía Martins) 10/12/06 - España
Tengo un plano de estructura (hecho en 1989) donde figura una solera de 20cm de altura con una malla en la cara superior de 15x15 con 8 mm de
diámetro, fck=200 kg/cm2 y un fyk=5000 kg/cm2, apoyada sobre un material granular compactado.
¿Es posible saber por medio de algún cálculo, cuanto aguanta la solera?
Gracias,
Lucia.
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Respuesta
(De Daniel
Narro Bañares) 12/12/06 - España
El cálculo teórico de la carga que soporta una solera debe
de ser bastante complicado. Por lo que dices, parece ser una
solera bastante fuerte. Pero lo más importante es la
compactación de la subbase y su espesor. La norma
tecnológica NTE distinguía en soleras para cargas pequeñas,
medianas y grandes. Por tus datos parece que tu solera
pertenece a la de cargas pesadas. Yo haría la pregunta de
otra forma ¿Cuáles son mis cargas? ¿Qué van a poner encima?
¿Va a haber trafico rodado de vehículos pesados, carretillas
etc.? Si la compactación de tu solera es buena (que no lo
sabrás nunca) yo diría que es una buena solera y que puede
aguantar perfectamente el tráfico de carretillas y vehículos
pesados.
Saludos,
Daniel Narro Bañares.
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Respuesta
(De
Fernando Rosell Campos) 02/01/07 - España
Solo un detalle a la correcta respuesta de Daniel:
Si la solera tiene juntas o si no las tenía y se abrieron
fisuras, la subbase granular puede fluir (deslavarse, ablandarse, hacer badenes) en esas zonas de juntas, sobre todo si a esa base le llega agua, lateral o desde superficie. Un buen drenaje y taponar las juntas con material elástico (quizá un porducto bituminoso fluido) aseguraría la durabilidad.
Saludos,
Fernando Rosell Campos, ICCP.
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ref. Est-01_10/12/06
Sismo en la provincia de Sevilla
(De J. Manzano) 10/12/06 - España
Nuevo sismo de magnitud 3,4 el 10/12/06, a las 12:44 hora local, a
10 Km de Morón de la Frontera, a 39 Km de Dos Hermanas y a 6 Km de El Coronil, al sur de Sevilla.
Coordenadas epicéntricas: 37,09 N y 5,56 W
Profundidad = 8 Km
¿Podría alguien reportar daños estructurales en puentes, edificos, etc. si los hay?
Un saludo,
J. Manzano.
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Sismo en la provincia de Sevilla (nuevo reporte)
(De J. Manzano) 12/12/06 - España
Hoy 12/12/06 se ha producido, a las 2:40 hora local, lo que parece una réplica con
magnitud = 2,7 con profundidad 13 Km, en las mismas coordenadas epicéntricas a 42 Km de Dos Hermanas y 8 Km de Morón.
Reportado por el Instituto
Meteorológico de Portugal.
Un saludo,
J. Manzano.
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ref. Est-04_09/12/06
Sobre un cálculo sin programas informáticos
(De Suko) 09/12/06 - España
Hola a tod@s:
Quisiera saber como se podría resolver sin ayuda de programas informáticos la estructura de una
«sala» de 15x30 m y 6 m de altura. La estructura estaría compuesta por 7 pórticos intermedios, dos pórticos hastiales y otros dos pórticos de fachada. En el sentido transversal, los pórticos son de una sola altura y los pórticos de fachada y hastiales son de dos alturas para poder apoyar el cerramiento a una altura intermedia, en este caso 3 m.
Al tratarse de nudos rígidos todos los pórticos no he dispuesto cruces de San Andrés en fachada, aunque si en cubierta, ya que no dispongo de forjado (lo del arriostramiento no sé si es del todo correcto).
Sé que podría utilizar cualquier programa informático para calcular esto (lo mismo al final lo hago), pero quisiera saber cómo podría hacerlo sin ellos.
La duda fundamental es qué hacer con los elementos que pertenecen a dos pórticos distintos, es decir, todos. Se podría aplicar Cross, pero no se como tratar a estos elementos.
Y de paso preguntaros si el planteamiento estructural os parece correcto.
Muchas gracias. Saludos,
Suko.
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Respuesta
(De
Daniel Narro Bañares) 13/12/06 - España
Mejor con un croquis. Si no, aunque la explicación es buena, se pierde uno un poco.
Prueba a hacerlo como vigas continuas. A los pilares les «colocas» la carga axil que corresponda y le aplicas un pequeño momento. Así se hacía hace años cuando no había ordenadores y no tenías mucho tiempo para hacer
Cross y esas cosas.
Saludos,
Daniel Narro Bañares.
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Respuesta
(De
Fernando Rosell Campos) 02/01/07 - España
Para construir, aplica la normativa y sus métodos. Para un
anteproyecto, si conoces el método del Momento Tope y la
estructura será de hormigón armado, dimensiona la sección rectangular de las vigas de modo que el momento tope sin armadura comprimida sea 60% mayor que el de cálculo (ya mayorado) y la base de 25 a 40 % de la altura (cuidado con arriostramientos y cargas laterales. Las cargas puntuales, repartidas como isostáticas en cada vano (si no son muy fuertes; el resto, con ámbitos determinados por las medianas de cada vano. Esfuerzos máximos de cortante= 1,20 de los isostáticos; flexión en vano continuo= 0,80 del isostático; en apoyos de continuidad (20% desde apoyos = 80% del isostatico mayor de centro de vano
-signo contrario-). Ojo a arriostramientos y pandeo de pilares (longitud
de pandeo aproximadamente 1,50 de la real (empotrado abajo y arriostrado arriba en ambas direcciones).
SOLO PARA DIMENSIONAR. Si no quieres ser un delincuente, calcula luego como se debe o paga a quien sepa hacerlo (yo no admito encargos).
Si la estructura es metálica, calcula los vanos como isostáticos o casi (90%) y los nudos con un valor similar de signo contrario. Ojo a pandeos de las barras.
Saludos,
Fernando Rosell Campos, ICCP.
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ref. Est-03_09/12/06
Sismo en la provincia de Alicante
(De J. Manzano) 09/12/06 - España
Sismo
A las 14 horas del 9/12/06 ha tenido lugar una sacudida sísmica de Magnitud 2,5 (comenzó en 3), en la provincia de Alicante a 22 Km hacia Alcoy. Coordenadas:
(38,54 N, 0,56 W).
Sería interesante que alguien de la provincia reportase daños en estructuras (edificios, puentes, etc.)
Un saludo,
J. Manzano.
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Respuesta
(De
Antonio González Sánchez) 12/12/06 - España
No me consta ningún daño en edificaciones, ni en ninguna
otra construcción, por el sismo que comentas del día nueve en la provincia de Alicante. Me acabo de enterar de la existencia de ese sismo.
De todas formas parece de poca intensidad.
Un saludo a todos desde Alicante,
Antonio González Sánchez.
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ref. Est-02_09/12/06
Sobre el pandeo de pilares prefabricados de hormigón
(De José María Romero) 09/12/06 - España
Estimado señores:
Tengo grandes dudas sobre los coeficientes de pandeo en naves industriales de estructuras prefabricadas de
hormigón. Los pórticos son con vigas delta los centrales y vigas t los hastiales.
Ya sé que el tema de pandeo en pilares de hormigón prefabricado es delicado, pero les
rogaría que me indicasen algún libro o me mandasen algún documento
informático que me aclarara las dudas de pandeo de pilares en naves de estructuras prefabricadas.
Actualmente tomo beta 1,3 a 1,8 en el plano del pórtico y 1,25 en el transversal, y dependiendo si es de viga delta, viga t, o si lleva en el plano longitudinal viga canalón, etc.
Un saludo y gracias de antemano,
Jose María Romero.
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ref. Est-01_09/12/06
Preguntas sobre el CTE y la derogada NBE- AE/88
(De José María Romero) 09/12/06 - España
Normativa: CTE
Hola a todos:
Hasta ahora con la norma NBE-AE/88 en cubierta de naves industriales de hormigón pretensado o armado el viento que actuaba en la cubierta era 0 a presión, a succión lo despreciábamos. La carga de nieve era 40, 60, 80, 100, etc.
Ahora con el Código Técnico de la Edificación (CTE) la carga de nieve ha bajado bastante, (qn = µ * sk), µ siendo casi siempre 1 en naves industriales típicas de hormigón.
El valor de sk puede verse en en el mapa de la figura E.2 (Apéndice E CTE DB-AE)
Con el viento en el CTE han hecho un cacao (qe=qb*ce*cp), estoy intentando analizarlo, al final en vez de cuatro hipótesis con en la AE-88, llegan a ser 16.
Me he hecho unos croquis para poder analizarlos soplando el viento en cada una de las caras y lo considero excesivo.
También hay que contemplar la succión en el interior de la nave según el numero de huecos, que si considero los huecos a barlovento o sotavento las hipótesis llegan a ser 32. Lo que no sé
es si es obligatorio calcular la presión en el interior (cpi).
Con lo fácil que era antes y lo que nos han liado ahora.
Mi pregunta es:
¿Se puede despreciar el viento en correas y vigas de cubierta con pendiente del 8% con el CTE?
Aplicando el CTE, me salen en cubierta unas presiones grandes, antes NBE-AE/88 era 0.
En fachadas verticales aumenta bastante también y no en todas las partes de la fachada iguales, antes la presión era sobre 2/3 de 75 kg/m2
¿Conocéis algún método rápido de evaluar el viento en cubierta y fachadas verticales que no sea tan engorroso?
Antes con la NBE-AE era inmediata.
Las tablas de las que saco los datos son la «D.1 Paramentos verticales» (para averiguar las cargas en los pilares),
«D.2 Cubiertas planas» (pues dice que cubierta plana se
considera aquella que tiene menos de 5º (8,74% de pendiente) y de aquí saco el coeficiente
cpe.
Otra duda que me surge es en naves adosadas de dos, tres o mas
pórticos, antes los pilares centrales se despreciaba el viento pues nunca
soplaría. ¿Qué pasa ahora? ¿El CTE no contempla ninguna tabla para estas naves?
En cuanto a cargas de forjados tampoco deja claro la carga de
tabiquería, antes en la antigua AE/88, había una nota: la sobrecarga de
tabiquería son: 100 kg/m2 para una sobrecarga de uso menos de 300 kg/m2; 50kg/m2 para una sobrecarga de uso entre 300 kg/m2 y 400 kg/m2 y 0 kg/m2 para una sobrecarga de uso mayor de 400 kg/m2
¿Qué pasa ahora con el Código Técnico para la carga de tabiquería?
En cuanto
viguetas, cabios o correas la AE-88 nos decía que comprobaramos 100 kg en la posición mas desfavorable. ¿Qué se hace ahora con el CTE?
Les agradecería que me ayudasen a comprender el CTE, SE-AE, sobre todo lo del viento, pues en nieve, y cargas de forjados creo que ya lo
comprendí.
En cualquier caso yo con la NBE-AE/88 calculaba los elementos de la siguiente manera:
Correas
tubulares.
Carga permanente:
-
Peso propio: peso de la cubierta
- Otras sobrecargas (lamparas, falso techo, etc.)
Carga variable:
Peso de la nieve
100 kg puntuales de forma aislada
Vigas delta y vigas t de cubierta.
Carga permanente:
-
Peso propio:
Peso de la cubierta.
Peso de las correas.
-
Otras sobrecargas (lamparas, falso techo, etc.)
Carga Variable: peso de la nieve
(no considero carga de mantenimiento pues cuando nieva no se hace mantenimiento)
Vigas de forjado rectangulares, en I, T invertida, en L.
Carga
permanente: peso propio y peso propio del forjado.
Solados sobre kg/m2. Tabiquería según corresponda 100 kg/m2 para una sobrecarga de uso menos de 300 kg/m2; 50kg/m2 para una sobre carga de uso entre 300 kg/m2 y 400 kg/m2 y 0 kg/m2 para una sobre carga de uso mayor de 400 kg/m2
Carga varable: sobrecarga de uso.
Elementos de forjado (placas alveolares, panel tt).
Carga
permanente: peso propio.
Solados sobre 80 kg/m2. Tabiquería según corresponda 100kg/m2 para una sobrecarga de uso menos de 300 kg/m2; 50 kg/m2 para una sobrecarga de uso entre 300 kg/m2 y 400 kg/m2 y 0 kg/m2 para una sobrecarga de uso mayor de 400 kg/m2
Carga
variable:
Sobrecarga de uso.
Comentar que en antes con la AE-88 para calzadas y garajes, automóviles de
turismos y calzadas y garajes, camiones, la sobrecarga de uso era 400 y 1000 kg/m2 respectivamente. Ahora con el CTE parece ser que
zonas de tráfico y de aparcamiento para vehículos ligeros de peso total menor de 3000 kg; los 2000 kg de carga concentrada se descomponen en dos cargas de 1000 kg separadas 1,8 m
además de 200 de distribuida), alternativamente es decir que se puede calcular de otra manera que es
nervios o viguetas doblemente apoyados (encima va una losa o solera de hormigón) 500kg/m2; Losas, forjados reticulares o nervios de forjados continuos 400 kg/m2; Elementos primarios como vigas, ábacos de soportes, soportes o zapatas 300 kg/m2.
Comentar también que la tabla 3.1 del CTE
DB SE-AE no habla de cubiertas ligeras, habla de una cubierta de menos de 20º accesible solo para su conservación y le pone una carga de 100 kg/m2 y una concentrada de 200 kg independientemente.
¿Debo colocar a una cubierta ligera con el nuevo CTE una carga puntual en las
correas de 200 kg en vez de los 100 de antes?
¿Además del peso de la nieve y el viento, caso de que ahora se tenga que poner, se debe colocar una carga para conservación de 100kg/m2?
Si hubiera que hacer esto para cumplir el CTE se sobredimensionarían mucho las naves, pues se supone que cuando nieva no se hace mantenimiento.
¿Cómo se podrían calcular ahora con el CTE?
Un saludo y gracias de antemano,
Jose María Romero.
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ref. Est-02_07/12/06
Sobre unos tableros de madera entre cerchas de cubierta
(De Helena) 07/12/06 - España
Hola a todos:
Tengo varias cerchas metálicas de 20 metros de luz que están colocadas cada 7 metros. Quería cubrirlas con madera y resolver así una cubierta invertida de grava no transitable. Existen unos paneles
KERTO de madera laminada altamente resistentes que se fabrican hasta los 25 metros de longitud con un espesor de 7 cm.
Mi pregunta es: ¿puedo utilizar estos paneles -o algunos similares- para salvar la luz entre las cerchas,
ahorrándome una subestructura de viquetas?
Los datos que encuentro en las tablas no me resultan claros y lo necesito para resolver mi
Proyecto Fin de Carrera.
muchas gracias,
Helena.
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Respuesta
(De
Fernando) 07/12/06 - España
Hola Cristina:
Eso no tiene buena pinta Helena, aun sin conocer el tablero
de marras. Con tablero, ¿pendientes?, impermeabilización,
¿aislamiento? y grava te vas a ir a unas cargas (flechas)
importantes. Además, seguro que es carísimo frente a las
«viguetas» que te quieres ahorrar.
¿Por qué no pones una cubierta Deck? Ya sabes, chapa estructural, lana de roca y un par de láminas asfálticas, la segunda autoprotegida.
Saludos,
Fernando.
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Respuesta
(De
J. Manzano) 16/12/06 - España
Una luz de 7 m entre cerchas resulta excesiva. Los momentos
se incrementan en proporción al cuadrado de la luz cuando
ésta se dobla. Las luces más económicas entre cerchas están de 3 a 4-5 m.
Las cargas a considerar por la Norma CTE-DB-SE-AE serían:
Tabla C.5. Faldones en chapa = 1 kN/m2 Artº 3.1.1.
Uso G Cubiertas con inclinación <20º = 1 kN/m2
Alternativamente viento o nieve = 2 kN/m2
Total = 4 kN/m2.
Adicionar Carga concentrada de 2 kN
( En el centro de la luz).
Finalmente el uso de la madera en elementos resistentes es desaconsejable ya que la madera precisa varios protectores:
antixilófagos, antifungícos (contra la pudrición), antihumedad,
ignífugos.
Siendo un material orgánico, fácilmente combustible, es desaconsejable en elementos estructurales.
Un saludo,
J. Manzano
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ref. Est-01_07/12/06
Sobre el refuerzo a una losa nervada
(De Gabriel) 07/12/06 - Argentina
Antes que nada los felicito por la página.
Mi pregunta es la siguiente:
¿Cómo puedo reforzar una losa nervada que fue construida en 1955? El plano indica azotea inaccesible.
Necesito construir un dormitorio arriba. La losa mide 13 cm, es simplemente apoyada
y por arriba tiene una capa de tierra de 20 cm (creo que es por aislación térmica). ¿Es posible reforzarla con perfiles doble T?
Muchas Gracias por su tiempo,
Gabriel.
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Respuesta
(De
Manuel) 09/12/06 - España
Si realmente tiene 20 cm de tierras, y tú las retiras, lo
lógico es que no tengas problema para emplazar sobre ella un
dormitorio... toda vez que la sobrecarga debida al nuevo uso
no tiene por qué superar al peso de la tierra existente en
este momento. Si, además, quieres reforzarla, para que pueda
hacerte una mínima indicación será necesario que aportes más
abundancia y precisión a los pocos y vagos datos que
presentas
Saludos,
Manuel.
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Respuesta
(De
J. Manzano) 09/12/06 - España
Ese tipo de losa sustenta lo que acá se llama
«cubierta no transitable», con cargas ligeras.
Desconociendo la armadura que lleva y dado su escaso grueso (13 cm), la mejor
solución es prescindir de su capacidad resistente y dejarla
como encofrado perdido. Para ello se podría sustituir la
arena por una losa superpuesta de hormigón ligero, armada y calculada (hipótesis de apoyo), con las cargas que indican las normas españolas que son:
Peso propio para 20 cm de grueso = 5 kN/m2
Sobrecarga de uso en vivienda = 2 kN/m2
Pavimento de baldosa con agarre = 1 kN/m2
Total para cálculo = 8 kN/m2
Un saludo
J. Manzano .
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ref. Est-01_05/12/06
Sobre un calculo algo extraviado
(De Cristina) 05/12/06 - España
Normativa: EHE, CTE
Hola, soy una estudiante de último año de arquitectura y mis
primeros pasos con un conocido programa de cálculo no son más que
tropiezos. Estoy calculando la estructura de un colegio con forjado
bidireccional que tiene unas luces de entre 6 y 8 metros y unas
cargas de 4,5 KN/m2
(entre uso y cargas muertas). ¿Es normal que haya tenido que
poner un forjado de canto 40+10 y aun así me salga muchísima
armadura de refuerzo?
Os agradezco de antemano cualquier comentario,
Cristina.
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Respuesta
(De
Francisco Arias) 05/12/06 - España
Hola Cristina:
Si comenzamos por el principio, con esas luces y el uso de colegio, un predimensionado para un forjado reticular o bidireccional sería de 25+5 cm. El peso propio podría estimarse inicialmente entre unos 3,2 y 4,2 kN/m2 dependiendo si es de casetón recuperable o perdido (este dato te lo puede proporcionar el programa en función del forjado que elijas). La carga muerta en 1,0 ó 1,2 kN/m2, la sobrecarga de uso en 3,0 kN/m2 y la de tabiquería en 0,5 kN/m2. En total, tendrías entre 7,7 y 8,9 kN/m2
contando el peso propio. Descontándolo, sería de 4,5 ó 4,7 kN/m2, semejante a la que tú has introducido. Por lo tanto, la evaluación de acciones es correcta (acuérdate de las cargas lineales de cerramientos). Con el canto de 25+5 o, a lo sumo, 30+5 resuelves el problema. En cualquier caso, un canto de 40+10 parece a todas luces, excesivo. Los refuerzos tampoco deberían ser importantes. Yo haría un tanteo manual a través del método de los pórticos virtuales, para tener una referencia de cuantías. Considera que deberás obtener una cuantía de acero total, en torno a los 15 ó 16 kg de acero por metro cuadrado. Una ayuda interesante para efectuar el tanteo la puedes encontrar en el libro
«Números gordos en el proyecto de estructuras» de varios autores. Y estudia bien las opciones del programa. Probablemente hay algo que no estás haciendo bien.
Saludos,
Fran Arias.
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Respuesta
(De
J. Manzano) 07/12/06 - España
Normativa: CTE
Según el Código Técnico de la Edificación en CTE-DB-SE-AE deberán tomarse los siguientes valores para
las hipótesis de cálculo:
Peso propio forjado bidireccional = 5 kN/m2
Sobrecarga de uso (apartado 3.1.1- Categoria de uso = C2 - Zonas con mesas y sillas fijas) será P= 4 kN/m2
Por tanto la hipótesis de cálculo será de una carga total de 9 kN/m2.
Partiendo de la limitación de flechas para esa luz el canto mínimo sería de 30 cm.
En este caso adquiere importancia el punzonamiento sobre los pilares.
Un saludo
J. Manzano .
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ref. Est-01_01/12/06
Sobre las cuantías habituales de elementos de hormigón
(De Ramón) 01/12/06 - España
Hola amigos, la consulta sería la siguiente:
En edificios,
¿cuáles pueden ser las cuantías habituales de vigas, pilares, y zapatas en kg/m3 de acero
y hormigón? ¿Cuál es su variación, dentro de un margen razonable?
Muchas gracias,
Ramón.
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Respuesta
(De
Antonio González Sánchez) 04/12/06 - España
Estimado Ramón y demás compañeros:
Las cuantias habituales en las estructuras de Hormigón Armado de edificación pueden ser del siguiente orden de magnitud:
a) Vigas-zunchos, etc. (elementos a flexión simple); de 100 a 120 Kg de acero/m3 de hormigón.
b) Pilares de 90 a 100 Kg/m3.
c) Zapatas superficiales aisladas, de 20 a 30 Kg/m3, sin contar correas y muros de sótano.
Estas cuantías pueden variar bastante sobre todo dependiendo de la intensidad (aceleración)
sísmica, de la zona donde se ubique la edificación, pudiendo ser bastante superiores (casi el doble en pilares) sobre todo en pilares y menos en vigas y zapatas.
Una cuantía razonable de armadura es la de unos 20 a 30 Kg de acero por m2 de estructura. Esta
cuantía también puede variar en función de si la estructura es unidireccional o reticular, y del tema
sísmico como antes he dicho.
Lógicamente la altura del edificio y el empuje del viento si
éste es muy alto puede llegar a ser determinante, más que el sismo en edificaciones en altura, donde las pantallas van fuertemente armadas.
Los valores que he dado anteriormente son aproximadamente validas para edificios que no pasen las diez alturas o
así, con cargas convencionales.
Un saludo a todos los Arquitectos e Ingenieros de España y del mundo desde Alicante.
Antonio González Sánchez.
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