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CONSULTAS. TUS PREGUNTAS,
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CONSULTAS ESTRUCTURAS-23 |
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CONSULTAS
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2 - 1
Comentarios y opinión:
1
CONSULTAS-23
(las últimas consultas recibidas,
Diciembre 2005):
- Sobre la disposición de
montantes en una cercha
(De Jorge), 29/12/05
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
01/01/06
- Sobre el armado superior
en la unión de dos vigas de fachada que forman cierto ángulo
(De Miguela Mogredo), 29/12/05
*¡Sin respuesta!*
- Sobre juntas de dilatación en
forjados de sótano
(De Miguela Mogredo), 29/12/05
*¡Sin respuesta!*
- Sobre el cálculo de una losa que
cubre un hueco
(De Manolo), 29/12/05
*¡Sin respuesta!*
- Sobre el dimensionado de unas
vigas IPN
(De Gabriel Oscar), 28/12/05
Respuesta:
De Nervy,
05/01/06
Respuesta:
De JRA,
07/01/06
- Sobre el cordón hidrófilo
de una junta
(De Ana García), 28/12/05
Respuesta:
De Santiago Martínez,
07/02/06
- Sobre cuándo
utilizar viguetas armadas y cuándo pretensadas
(De Francisco López), 22/12/05
Respuesta:
De Fran Arias,
29/12/05
- Sobre el cambio de sección en
un pórtico
(De Francisco López), 22/12/05
*¡Sin respuesta!*
- Sobre la limitación del
desplazamiento horizontal
(De Lucía), 20/12/05
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
21/12/05
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
17/01/06
- Sobre la determinación de
las fuerzas debidas al sismo
(De Javier), 19/12/05
*¡Sin respuesta!*
- Sobre una serie de cuestiones
en torno a un tanque cisterna
(De José Luis Castillo), 18/12/05
*¡Sin respuesta!*
- Sobre unas grietas en techo
(De Carmelo), 17/12/05
Respuesta:
De Fran Arias,
21/12/05
- Sobre pórticos y vigas de
vidrio
(De Sandra), 14/12/05
Aclaración:
De Sandra,
15/12/05
- Sobre una longitud de
empalme
(De Roberto), 13/12/05
Respuesta:
De Fran Arias,
15/12/05
- Sobre la necesidad de disponer ambiente
IIb en zonas de precipitación inferior a 600 mm
(De Jorge López), 13/12/05
Respuesta:
De Fran Arias,
15/12/05
- Sobre el ángulo entre vigas que
garantiza su continuidad
(De Juan), 12/12/05
*¡Sin respuesta!*
- Sobre el pandeo de un depósito
(De Juan), 12/12/05
Respuesta:
De Fran Arias,
21/12/05
- Sobre qué es una estructura de
pórticos
(De Greti), 11/12/05
Respuesta:
De Juan Carlos,
28/12/05
- Sobre cómo evitar juntas de
dilatación en una gran cercha
(De Roberto), 06/12/05
Respuesta:
De Francisco,
22/12/05
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
22/12/05
- Sobre la merma de sección de
un pilar de hormigón
(De María), 06/12/05
Respuesta:
De Fran Arias,
13/12/05
- Sobre la reparación de un
pilar metálico
(De Ismael Álvarez), 06/12/05
*¡Sin respuesta!*
- Sobre una fórmula para la
frecuencia de una viga biapoyada
(De J. Manrique), 04/12/05
Respuesta:
De
Antonio González Sánchez,
06/12/05
- Sobre los esfuerzos rasantes en
una estructura mixta
(De Juan), 03/12/05
*¡Sin respuesta!*
- Sobre el cálculo de la viga útil
de una estructura de acero
(De Marcos), 03/12/05
*¡Sin respuesta!*
- Sobre el cálculo del armado en
una viga pretensada
(De Cristina), 02/12/05
Respuesta:
De Komendant,
11/12/05
- Sobre el apoyo de un forjado en un
muro de tapial
(De Gustavo), 02/12/05
Respuesta:
De Fran Arias,
19/12/05
- Sobre el cálculo de unas
placas de pilares
(De Camino), 01/12/05
Respuesta:
De Fran Arias,
20/12/05
- Sobre un programa que
calcule uniones atornilladas
(De Víctor Sola), 30/11/05
Respuesta:
De Jac,
12/12/05
Respuesta:
De Daniel Narro Bañares,
20/12/05
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CONSULTAS
ESTRUCTURAS-23
(DICIEMBRE 2005)
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ref. Est-04_29/12/05
Sobre la disposición de montantes en una cercha
(De Jorge) 29/12/05 - España
Hola a todos.
En una cercha
tipo Warren con montantes, en la que los cordones superior e inferior son paralelos y tienen una pendiente del 11%¿Los montantes
deben ser verticales o perpendiculares a los cordones?
Gracias,
Jorge.
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Respuesta
(De
Daniel Narro Bañares) 01/01/06 - España
Amigo Jorge.
Es indiferente como los coloques. Es cuestión de estética. Como más te gusten. Seguramente que verticales quedarán mejor.
Un saludo,
Daniel.
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ref. Est-03_29/12/05
Sobre el armado superior en la unión de dos vigas de fachada que
forman cierto ángulo
(De Miguela Modrego) 29/12/05 - España
Normativa: EHE
Hola a todos.
Estoy calculando un edificio de planta quebrada.
Las vigas de fachada forman un cierto ángulo, no demasiado, que me permite colocar armadura superior en el encuentro de las vigas con el pilar, sin que esta armadura lleve la dirección de ninguna de las vigas pero entrando dentro del contorno de cada una (espero que se entienda bien). Mi pregunta es si puedo considerar las vigas continuas, aunque cambiar la dirección de la armadura superior no me gusta nada, o
si es mejor calcularlas como biapoyadas, aunque les añada algo alguna armadura superior cosiendo en
ángulo.
Muchas gracias,
Miguela.
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ref. Est-02_29/12/05
Sobre juntas de dilatación en forjados de sótano
(De Miguela Modrego) 29/12/05 - España
Hola a todos.
Me
gustaría saber cómo se resuelve constructiva y estructuralmente el final de una junta de dilatación de un forjado de
sótano que apoya sobre un muro de hormigón contra terreno en el que no planteo junta de dilatación (parece que no es necesario y la junta puede producir problemas de estanqueidad). Supongo que habrá que coser ese punto de alguna manera, no sé si el forjado o el muro y con que solicitaciones
habría que hacerlo.
Un saludo a todos y muchas gracias,
Miguela.
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ref. Est-01_29/12/05
Sobre el cálculo de una losa que cubre un hueco
(De Manolo) 29/12/05 - España
Hola a todos.
Soy ITOP prácticamente
recién titulado, con poca experiencia, y me han encargado el cálculo de una pequeña losa de hormigón armado.
Dado que en mis estudios no me han enseñado lo suficiente me gustaría que alguien me echara una mano. Es simple,
se trata de una losa para cubrir un hueco de 2,80 m x 2,80 m y 0,20 ó 0,25 m de espesor.
Si me facilitarais algunas fórmulas básicas para su dimensionamiento y cálculo de la armadura os lo agradecería.
Desde ya muchas gracias, este sitio es fenómeno.
Gabriel Oscar.
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ref. Est-02_28/12/05
Sobre el dimensionado de unas vigas IPN
(De Gabriel Oscar) 28/12/05 - Argentina
Hola, soy montador-soldador de estructuras metálicas.
¿Pueden decirme si esta bien colocar IPN de 100 de 4,20 m de
longitud cada 1,5 m para soportar chapa colaborante de 1mm de espesor?
Sé que hormigonarán 8 cm por encima de la chapa.
Dentro de mi ignorancia con respecto a cálculos de estructuras creo que está bien con respecto a mi experiencia en el oficio. Al arquitecto le parecen poca cosa las IPN de 100 y a
mí me parece exagerado pilares de HEB de 220 y jacenas de IPN de 300 para un altillo destinado a
tres oficinas. Como dato, la superficie a cubrir con la chapa colaborante es de 4,2
x 6,8 m.
Desde ya muchas gracias, este sitio es fenómeno.
Gabriel Oscar.
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Respuesta
(De
Nervy) 05/01/06 - España
Según tus datos (despreciando el peso de
la chapa colaborante, y considerando que no hay otro tipo de carga como viento o nieve) se tiene que soportar una carga de:
2400 kg/m3 · 0,08 m = 192 kg/m2.
Mayorando esta carga por 1,5 para estar por el lado de la seguridad queda como:
q*= 1,5 · 192 = 288 kg/m2.
Como la vigueta más desfavorable tendrá un área de influencia de 1,5 m. tiene que soportar una carga continua de:
q*= 288 kg/m2 · 1,5 m = 432 kg/m = 4,32 kg/cm.
Siendo el momento flector máximo:
M*=1/8(q*·L2)=1/8(4,32 · 4202)=95256 kg·m
Según Navier:
σ=M*/W; W=M*/σ (1)
Sustituyendo en (1), suponiendo que se trata de acero A-42 (σ = 2600 kg/cm2).
W=95256/2600=36,64 cm3.
Mirando en la norma NBE-EA-95 en la tabla de las características de los perfiles IPN nos tenemos que ir al perfil IPN-120 (W = 54,7 cm3).
Saludos,
Nervy.
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Respuesta
(De
JRA) 05/01/06 - España
El desarrollo del cálculo anterior es
correcto, pero en mi opinión echo de menos la acción de la sobrecarga de uso y de las cargas muertas, que en este caso
duplicarían la solicitación de la barra. Con una sobrecarga de 200 kg/m2 y unas cargas muertas de 100 kg/m2, obtendriamos un perfil IPN 160 (W > 96 cm3).
Un saludo,
JRA.
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ref. Est-01_28/12/05
Sobre el cordón hidrófilo de una junta
(De Ana García) 28/12/05 - España
Hola a todos.
¿Para qué sirve
exactamente el cordón hidrófilo en una junta de hormigonado vertical?
Gracias,
Ana.
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Respuesta
(De
Santiago Martínez) 07/01/06 - España
El cordón hidrófilo se usa cuando hay presencia de humedad en el trasdós del muro. Se coloca para evitar que existan filtraciones en las juntas de hormigonado.
Se colocan vertical y horizontalmente, siempre dejando una muesca entre hormigones de diferente edad, es decir, en paños de muro consecutivos de hormigón endurecido y fresco. Horizontalmente en la base del muro, en su zapata, encepado o losa de cimentación.
Su funcionamiento es muy sencillo, al estar en contacto con cierta cantidad de humedad, el cordón dilata e impide el paso de agua a través de la junta.
En juntas verticales se suelen usar juntas de neopreno y en la base del muro, cordón hidrófilo de poliuretano. Consulta
Sika, Bettor o empresas similares y obtendrás mejores datos de lo que te pueda ofrecer yo aquí.
Espero que te haya podido ayudar esta información,
Santiago.
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ref. Est-01_23/12/05
Sobre cuándo utilizar viguetas armadas y cuándo pretensadas
(De Gustavo Segura) 23/12/05 - España
Hola
a todos.
Tengo una duda:
En
los forjados unidireccionales de semiviguetas ¿cuándo es
conveniente utilizar las semiviguetas armadas y cuando las
pretensadas? ¿Tienen más flecha a largo plazo por no estar
pretensadas?
Un
saludo,
Gustavo.
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Respuesta
(De
Fran Arias) 29/12/05 - España
Amigo Gustavo:
Puedes consultar un libro interesante y
didáctico escrito por Luis-Felipe Rodríguez Martín, editado por la Escuela de la Edificación de la UNED y titulado
<<Forjados>>. Expone comparaciones entre ambos tipos de viguetas y análisis desarrollados de momentos últimos de viguetas pretensadas y armadas solas e integradas en el forjado, además de cálculos de flechas.
Personalmente soy más partidario de las viguetas pretensadas salvo en voladizos, donde la flexión es negativa y la armadura inferior de la vigueta no tiene mucha importancia. Pero como no es cuestión de utilizar en una misma obra viguetas de tipos diferentes, creo que la conveniencia de utilizar unas u otras depende, como casi siempre, del factor económico.
Saludos,
Fran Arias.
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ref. Est-01_22/12/05
Sobre el cambio de sección en un pórtico
(De Francisco López) 22/12/05 - España
Hola
a todos.
Tenemos una obra en la que una
viga de hormigón de unos 3 m de longitud y dimensiones 40 cm de ancho por 70
cm de canto que en proyecto apoyaba entre dos pilares de 30 x 30 cm, por un error en la ejecución se ha convertido en una viga de 40 de ancho por 30 de canto (plana) a unos 50 cm del pilar. Ahora tenemos un pórtico de 3 m con 2,5 m de 40x70 y 0,5 m de 40 x 30
cm, con una región D cerca de uno de los pilares. En principio, cuando hemos recalculado el pórtico, con su nueva geometría, lo que observamos es que se produce un considerable incremento de la armadura de negativo en el pilar que
recoge el lado que tiene la sección de 70 cm, pero no me crea demasiados problemas en cuanto a diferencia de armado en la
región D, aunque sí lógicamente en las longitudes de los armados.
Hemos pensado en colocar una ménsula metálica que suplemente inferiormente la región D de cambio de sección para validar la armadura que está colocada que es la del pórtico original con el
<<apaño>> a criterio del ferralla que se ha hecho. Lógicamente esto modificará la ley de momentos del pórtico completo. Habíamos pensado en anclar la
ménsula al pilar con placa y resina.
Quisiera que me dijerais que os parece esta solución y si creéis que el anclaje al pilar de hormigón os parece correcto
o sería más conveniente realizar un collarín.
Un
saludo y gracias de antemano,
Francisco.
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ref. Est-01_20/12/05
Sobre la limitación del desplazamiento horizontal
(De Lucía) 20/12/05 - España
Hola
a todos.
¿Existe una limitación respecto al desplazamiento horizontal en edificios de estructura metálica, en el caso de una grúa (también estructura metálica) ¿Qué limitación de desplazamiento horizontal habría que tener en cuenta en el cálculo?
Gracias de antemano
Gracias,
Lucía.
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Respuesta
(De
Daniel Narro Bañares) 21/12/05 - España
Amiga Lucía.
Entiendo que estás hablando de una nave industrial con un
puente grúa. La norma española no dice nada al respecto. El
<<Eurocódigo 3>> indica para estructuras porticadas sin puente grúa H/150 y en la siguiente página indica: Otros edificios de una sola planta H/300. No se
<<moja>> en indicar edificios de una sola planta con puente grúa.
Personalmente creo que aplicar la limitación de flecha H/300 es muy exigente y resultan pilares muy gruesos. Mi profesor de estructuras (años ha...) decía que lo importante en las flechas de los pilares que soportan puentes grúas, no es la flecha horizontal absoluta sino la diferencia relativa de flechas horizontales que haya entre las dos ménsulas o consolas de los dos pilares opuestos que soportan la viga carril. Si fuera muy grande la grúa podría
<<descarrilar>>.
Personalmente creo que una limitación absoluta de H/200 o H/250 estaría bien. La diferencia entre desplazamientos horizontales de los dos pilares opuestos siempre es muy pequeña ya que sus
<<cabezas>> están unidas por una cercha o por dinteles acodados.
Espero haberte ayudado un poco,
Daniel.
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Respuesta
(De
Daniel Narro Bañares) 17/01/06 - España
Amiga Lucía.
Aunque es posible que ya no me <<leas>>, he encontrado nueva información sobre tu consulta.
En la Norma UNE 76-201-88 en su artículo 4.2.2 indica una limitación de flecha horizontal de 1/300 midiendo la altura desde la cara superior del cimiento al nivel de rodadura. Para la diferencia de flecha horizontal entre los niveles de rodadura de dos soportes enfrentados fija 20 mm.
En la Instrucción EAE del Ministerio de Fomento (puedes entrar en Google por <<Ministerio de Fomento EAE>>) indica en su artículo 37.2.2 y solamente a título indicativo las mismas restricciones que la Norma UNE.
Personalmete me parecen muy restrictivas y dan lugar a perfiles o secciones de pilares muy grandes, sobre todo si se trata de pórticos articulados en las bases.
Un saludo,
Daniel.
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ref. Est-01_19/12/05
Sobre la determinación de las fuerzas debidas al sismo
(De Javier) 19/12/05 - España
Hola
a todos.
¿Cómo se determina la carga sísmica para el cálculo de una estructura?
Gracias,
Javier.
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ref. Est-01_18/12/05
Sobre una serie de cuestiones en torno a un tanque cisterna
(De José Luis Castillo) 18/12/05 - Honduras
Hola
a todos.
Estoy realizando el análisis y diseño de un tanque-cisterna de concreto reforzado para almacenar agua con capacidad de 80.000 galones
(302,5 T); se encuentra enterrado 1,0 m y apoyado en un estrato de arena con nivel freático a 0,80 m; la losa inferior es circular con 12,70 m de diámetro y espesor de 0,40 m; el diámetro hidráulico es 11,5 m; no tiene losa superior, solo un anillo-losa de concreto para inspección; en la parte superior del tanque esta compuesto de paredes y estructura de techo forrados con lámina
aluzinc; y la estructura está ubicada en una zona costera del Atlántico (Centro América).
Preguntas:
1.- Necesito verificar la acción de la subpresión en la cimentación, su magnitud, la forma del diagrama de esfuerzos;
2.- Dónde puedo encontrar especificaciones sobre nuevas exigencias para adoptar en el material concreto y los elementos de la estructura para paliar los fisuramientos en el concreto y evitar filtraciones;
y
3.- Referencias relacionadas con las consideraciones a tomar por efectos sísmicos, tanto por la respuesta del almacenamiento del agua sobre la estructura, como por la estructura en sí.
Gracias,
José Luis.
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ref. Est-01_17/12/05
Sobre unas grietas en techo
(De Carmelo) 12/12/05 - España
Hola.
En
mi terraza (un quinto, último piso) hace 5 meses monté una caseta de 16 m2
y 1200 kg. Ahora aparecen grietas en mi techo poco a poco. Una marca la
jácena, pero también hay más en otras direcciones donde no esta el peso. ¿Qué hago?
¿Se puede arreglar sin quitarla? ¿Se puede caer el techo?
Gracias,
Carmelo.
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Respuesta
(De
Fran Arias) 21/12/05 - España
Amigo Carmelo:
Los datos que ofreces no son muy explícitos pero intentaremos darte algunas ideas.
Entiendo que la terraza está situada encima del techo afectado. En principio, un
<<número gordo>> sobre el incremento de sobrecarga en la terraza arroja un valor de 1200/16=75 kp/m2 en términos de sobrecarga uniformemente repartida. Si está apoyada en soportes, para determinar las cargas puntuales que actúan sobre el forjado de la terraza basta con dividir la carga total entre el número de soportes. Si son cuatro, tendrás 300 kp por soporte. Si son seis, 200 y así sucesivamente. Si apoya sobre perfiles metálicos corridos, puedes hacer la cuenta dividiendo proporcionalmente la carga entre la longitud de cada perfil, que seguramente será la longitud de cada lado de la caseta.
El incremento de sobrecarga superficial no es excesivamente significativo, a no ser que ya hubiera habido un incremento previo debido, por ejemplo, a la ejecución de un solado sobre el existente o a que tengas la terraza
atiborrada de enseres. Sin embargo, si el apoyo de la caseta produce cargas puntuales, sí que pueden originarse lesiones. Habría que investigar la estructura y obtener datos del tipo de forjado (unidireccional con o sin capa de compresión, bidireccional, losa maciza...) de su canto, de su luz, y de las vigas que lo soportan, edad de la construcción, carga total sobre el forjado... en fin, un estudio de la estructura.
Lo más probable es que el peso de la caseta haya dado lugar a una <<acomodación>> del forjado, lo que se traduce en cambios en los esfuerzos que lo solicitan y en la aparición de fisuras, de ahí que las lesiones se muestren también en zonas donde en principio no tenían por qué hacerlo.
Desconozco tus conocimientos sobre estructuras, si te dedicas a esto o haces tu consulta como profano en la materia. Yo te recomiendo observar las fisuras y medirlas para ver si evolucionan, o poner, si es posible, testigos de yeso o escayola en forma de finas tiras perpendiculares a las fisuras. Si éstas aumentan, los testigos se romperán.
Si están vivas, es decir, si siguen aumentando, no te aconsejo arreglarlas, porque volverán a aparecer.
Decirte si se va a caer el techo o no, desde el otro lado de la red y sin tener más datos, es como si, teniendo tos, le preguntas por teléfono a un médico si te vas a morir. Seguramente te dirá que no sabe o te tranquilizará diciéndote:
<<¡No, hombre, no!>>.
En cualquier caso, si el asunto te produce insomnio, yo te recomendaría que hablaras con un técnico que, viendo
in situ el problema, te asesorara con más certeza.
Siento no haber podido ser más explícito.
Saludos,
Fran Arias.
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ref. Est-01_14/12/05
Sobre pórticos y vigas de vidrio
(De Sandra) 14/12/05 - Uruguay
Estoy realizando un proyecto final de carrera que consiste en un
pabellón realizado enteramente en vidrio que se resuelve en dos
niveles (planta baja y alta). Necesito información sobre
pórticos y vigas de vidrio, ya que la estructura se resuelve con
vidrio templado, utilizando algún herraje y adhesivo, pero sí,
¡los elementos portantes son pórticos de elementos de vidrio!
Los ejemplos que conozco, en estructuras de vidrio son la
Vitrohouse que diseñó el arquitecto español Garrido para la
feria Construmat (usó algo así como contrafuertes de
vidrio templado), y el metro en Tokio del arquitecto
Vignoly (que usó costillas de vidrio).
Sé que el tema es un poco experimental, pero me resulta un
material muy interesante para diseñar una estructura.
Gracias mil,
Sandra.
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Aclaración
(De
Sandra) 15/12/05 - España
Hola a todos. Hola Ramón, te cuento que
encontré una página muy interesante sobre el vidrio, en inglés,
donde se puede acceder a trabajos experimentales de estructuras
de vidrio.
Te la recomiendo como enlace o consulta, ya que a mí me pareció
de muy buen nivel técnico.
Es www.glassfiles.com
Saludos,
Sandra.
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ref. Est-02_13/12/05
Sobre una longitud de empalme
(De Roberto) 13/12/05 - España
Normativa: EHE
Hola, tengo una consulta:
En una pantalla tenemos que realizar un empalme entre barras del 20 en una zona de refuerzo. Según la fórmula de la EHE a mí me da que la longitud del solape es 0,60
m, y si quiero hacerlo por el cuento de la vieja, 40xdiámetro= 0,80. Sin embargo, la Dirección Facultativa nos indica que ha de ser 1,08
<<porque es una zona sometida a tracción>>. ¿Es eso cierto?
Gracias,
Roberto.
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Respuesta
(De
Fran Arias) 15/12/05 - España
Amigo Roberto:
Si el empalme es por solapo y las barras
están trabajando a tracción, la longitud de solape dependerá de
la distancia entre empalmes más próximos (si están a más o menos de 10 diámetros) y del porcentaje de barras solapadas trabajando a tracción, en relación con la sección total de acero. El coeficiente corrector de la longitud básica de anclaje neta viene definido claramente en la tabla 66.6.2 de EHE en función de los factores comentados. En cualquier caso, si trabajan en tracción, la longitud de solape de 60 cm que indicas sólo es válida en caso de que la distancia entre empalmes sea mayor de 10 diámetros y que el procentaje de barras solapadas sea
no superior al 20%.
Por otro lado, tienes una buena oportunidad para romper una lanza en favor de la EHE,
invitando a quien corresponda a leerse el Art. 66 y dejarse de
reglas obsoletas. Para algo que las normas definen claro y
meridiano, yo creo que hemos de defenderlo.
Saludos,
Fran.
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ref. Est-01_13/12/05
Sobre la necesidad de disponer ambiente IIb en zonas de precipitación
media anual inferior a 600 mm
(De Jorge López) 13/12/05 - España
Normativa: EHE
Hola.
Enhorabuena por esta página que me ha resultado muy interesante.
Mi consulta es la siguiente:
Según la EHE, en zonas con precipitación media anual menor de 600 mm es necesario un hormigón con tipo de ambiente IIb (lo cual exigiría un hormigón de resistencia 30 N/mm2).
Entiendo que en zonas con menor humedad es mayor el riesgo de carbonatación en el hormigón, lo que pasa es que no sé si es muy exagerado colocar en todos los proyectos HA-30 y ambiente IIb.
La EHE concretamente no especifica la necesidad de colocar HA-30, sin embargo sí te exige una resistencia mínima de 30 N/mm2, por lo cual si te quieres asegurar dicha resistencia yo lo especificaría en proyecto de antemano.
Como además estoy en una OCT son diversas las discusiones que tenemos en torno a la necesidad de exigir IIb o no.
Muchas gracias.
Jorge.
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Respuesta
(De
Fran Arias) 15/12/05 - España
Amigo Jorge:
Es cierto que la durabilidad debe ser
coherente con la resistencia. Sin embargo, en los comentarios
del Art 37.3.2 de EHE dice
<<A título exclusivamente indicativo y para fomentar dicha coherencia, la tabla 37.3.2.b indica unas categorías resistentes mínimas que pueden entenderse compatibles con las especificaciones dadas para cada clase de exposición ambiental.>>
O sea, que la tabla es indicativa, no prescriptiva. En este sentido, los requisitos exigibles son los de
máxima relación Agua/Cemento y mínimo contenido en cemento. Desde el punto de vista de la durabilidad, con cumplirlos es suficiente. Por ello, es perfectamente factible utilizar un HA-25 para ambiente IIb siempre que la relación Agua/Cemento sea no mayor de 0,55 y el contenido en cemento no inferior a 300 kg/m3.
Como nombras el asunto de la carbonatación, personalmente considero que es más productivo incidir en una buena puesta en obra (vibrado, recubrimientos) y curado, que en aumentar la resistencia del hormigón innecesariamente.
Saludos,
Fran.
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ref. Est-02_12/12/05
Sobre el ángulo entre vigas que garantiza su continuidad
(De Juan) 12/12/05 - España
Normativa: EHE
Hola.
Mi duda esta relacionada con la
continuidad de las vigas. Según el programa CYPE, la continuidad entre vigas puede darse mediante un
ángulo "X", (el propuesto por el programa es de 35º). Me gustaría saber que criterios se pueden aplicar para definir continuidad a una viga en su
unión con otra, en función de los grados existentes en la unión, siempre que
estén en el mismo plano horizontal.
Gracias.
Juan.
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ref. Est-01_12/12/05
Sobre el pandeo de un depósito
(De Juan) 12/12/05 - España
Saludos a todos.
Tengo que realizar un proyecto de una balsa de planta rectangular de unas dimensiones considerables 100x70 metros y una altura de 6 metros, (altura de agua 5 metros). En principio el cálculo lo voy a realizar según el método del
Jiménez Montoya, aunque la relación entre laaltura y el lado es
h/a < 0,3 considerando el valor de 0,3 como
desfavorable.
Mi pregunta es, por una parte ¿lo estoy calculando bien?
Y por otra parte ¿al ser un depósito tan grande, tengo que calcular a pandeo el depósito?
Gracias.
Juan.
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Respuesta
(De
Fran Arias) 21/12/05 - España
Amigo Juan:
Si el depósito es como me imagino que es,
como una caja de zapatos sin tapa, yo no veo pandeo por ningún
sitio. Básicamente, los muros laterales estarán sometidos a una
carga triangular debida al empuje del agua que producirá una
flexión. La losa de fondo soportará una carga uniformemente
repartida de valor variable dependiendo de si el depósito está
lleno, vacío o en un estado intermedio, carga que también
producirá flexión. Antes de abordar el cálculo, yo te sugiero,
como hicieron conmigo en su día, que te pares a pensar cómo
funciona el depósito vacío y lleno, cómo se deforma y dónde se
concentran los esfuerzos máximos. Ya metido en números, para un
cálculo optimizado deberás acudir a un programa de cálculo
específico y comprobar que lo que <<dice el ordenador>> sobre el
comportamiento del depósito concuerda con lo que tú previamente
te has imaginado que hace. Si hay discrepancias es que algo va
mal. Deberás tener en cuenta que las deformaciones y los
esfuerzos en los muros serán menores en el centro de los lados
que cerca de los encuentros con los muros perpendiculares, a
efectos de considerar los refuerzos oportunos. Cose
adecuadamente los encuentros entre muros si no quieres que las
esquinas se rompan y den lugar a filtraciones. Si me permites
una sugerencia, para visualizar el comportamiento, llena de agua
una caja de zapatos y observa qué es lo que ocurre (lógicamente,
antes de que el cartón se reblandezca y pongas perdida de agua
la habitación).
Saludos y suerte,
Fran Arias.
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ref. Est-01_11/12/05
Sobre qué es una estructura de pórticos
(De Greti) 11/12/05 - Bolivia
Saludos a todos.
Quisiera una explicación simple de en que consiste una
estructura de pórticos y de cómo funciona.
Muchas gracias a todos,
Greti.
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