ref. Est-02_28/09/05

Hola Anna.

En mi opinión para placas tan pequeñas no hace falta rebosadero. Si se realiza con cuidado el relleno posterior con mortero "anti retracción" el resultado puede ser aceptable.

Un saludo,

Daniel.

ref. Est-01_28/09/05

Amigo Tomás.

En mi opinión sería mejor que crearas una viga zuncho de hormigón armado y sobre ese zuncho apoyar las viguetas metálicas. La unión o apoyo de vigas metálicas sobre albañilería aunque sea en sentido longitudinal no es una buena solución.

Un saludo,

Daniel.

ref. Est-01_22/09/05

Estimado Javier:

Antes de vaciar el edificio existente tendrás que atar la fachada, primero apear los huecos y después disponer una estructura metálica abrazando la fachada por dentro y por fuera. Esta estructura metálica deberá afianzarse a un andamiaje exterior con contrapesos a efectos de impedir su vuelco.

Puedes aprovechar, diseñando correctamente la viga interior del refuerzo, la viga interior metálica como apoyo del forjado futuro. De esta forma no tendrás que rozar la fachada existente para apoyo del forjado y podrás conectar la fachada a la viga en varios puntos. Sin duda te saldrá una estructura mixta, con pilares metálicos que también podrás aprovechar para anclar la fachada.

De todas formas lo que debe primar es la seguridad mientras dura la excavación del sótano, a lo que hay que tener mucho respeto. Es posible que compita económicamente una solución de desmontaje de la fachada existente reponiéndola a su estado original.

Un saludo,

Rogelio.

 Estimado Javier:

Lo primero que debes hacer es estabilizar la fachada antigua con una estructura auxiliar tipo andamio, normalmente metálica, esto debes hacerlo por fuera lógicamente y hacerle una cimentación a base de dados de Hormigón Armado a esta estructura auxiliar, que se mantendrá todo lo que dure la obra -debe ser lo último a quitar-.

Debes comprobar cómo está la cimentación de la fachada antigua, que normalmente será muro de fábrica y tendrá una cimentación, aunque sea escasa, si no es así deberías recalzarla.

Para engancharla a la estructura nueva, como ésta será normalmente de hormigón armado, debes hacer una roza en la fachada vieja por dentro, y hacer que se meta un zuncho perimetral de borde, que vaya bien armado y sea capaz de soportar la carga lineal del peso propio de la fachada vieja en la altura de una planta, dentro de la roza. Como mínimo estimo que esta roza ha de ser de unos 10 cm de profundidad y sobre 1/3 del espesor de la fabrica vieja.

Después se debe hormigonar todo simultáneamente uniendo así las dos estructuras. Lógicamente estas rozas se han de hacer de una en una, a nivel de cada forjado, no todas de golpe, y a lo peor por bataches, dependiendo de como este la fachada vieja.

Si ya quieres dejarlo "superbien", yo metería unos montantes metálicos, tipo UPN 200, que se anclaran perfectamente en la nueva estructura, y a su vez se conectaran mediante tirantillos a la fachada vieja, digamos cada 50 cm, en toda su altura. Estos montantes se deberían disponer en las esquinas y cambios de geometría, y separados cada 5 o 6 metros, lógicamente salvando los huecos de ventanas. Disimular estos perfiles es bien fácil, y si los metes en una roza vertical (similar a la anterior, pero esta vertical en vez de horizontal), en la fabrica antigua y los tapas con mortero de cemento se quedaría perfecto. Te quedaría un entramado ortogonal embebido en la fachada vieja que funcionaria perfectamente frente a fuerzas verticales y horizontales.

Pues de momento nada más, un saludo a todos los Arquitectos e Ingenieros de España y del Mundo, desde Alicante,

Antonio González.

Hola, Javier.

Hace poco me enfrenté a un problema como el tuyo. Mi propuesta era la de ejecutar una roza en el interior de la fachada a nivel de cada planta (con la fachada debidamente estabilizada desde el exterior, obviamente), penetrando el zuncho perimetral de los forjados unos 10 cm (el espesor de la fachada es de alrededor de 35 cm). Sin embargo desde la OCT me exigen la total independencia forjado-fachada existente en lo que respecta a movimientos verticales. La solución que hemos <<consensuado>> es la de anclar la fachada horizontamente a los forjados mediante conectores de ø20 cada 50 cm tomados con resina a ésta, dejando una patilla que se embebe en el forjado nuevo. Incluso exigen un elemento separador (membrana polietileno) entre fachada y forjado. A mí me gustaba más mi solución...

Un saludo,

Santiago.

ref. Est-01_20/09/05

ref. Est-01_18/09/05

Amigo Roberto.

El reforzar una viga metálica de sección IPE con una platabanda por su cara inferior produce resultados muy escasos. Si calculas el nuevo momento de inercia (I) y el nuevo módulo resistente (W) verás que no has ganado mucho. Es mejor, si se puede y tienes altura suficiente, reforzarla colocando debajo un perfil HEB o HEA cuyas alas sean más anchas que las de la IPE original. Así se pueden soldar en horizontal, y no a techo, los dos perfiles. La soldadura no es necesario que sea continua. Vale con soldadura al tresbolillo. Puedes calcular las tensiones rasantes del cordón.

Si no tienes altura para hacer lo que te indico estás "futut". Puedes soldar dos chapas en sentido vertical a modo de crear dos nuevas almas. Ésto vale si el refuerzo que necesitas no es muy grande.

Un saludo,

Daniel.

ref. Est-02_17/09/05

Estimado Ricardo:

La luz que se ha de tomar para la comprobación de pandeo lateral, es la existente entre puntos del cordón comprimido que estén arriostrados e impidan el movimiento transversal al plano de la viga (para que esta no se salga de su plano).

Si las viguetas están soldadas, o son capaces de transmitir axil impidiendo el pandeo del cordón comprimido, la luz a tomar será de 2,5 m, es decir, el intereje. Para que esto ocurra las viguetas deberán ser capaces de absorber un axil de compresión de al menos N_d/100 sin pandear, además de su flexión y cortante, siendo N_d el axil de diseño del cordón comprimido de la viga o cercha. Además también las viguetas deberán formar una viga indeformable en su plano y deberán estar arriostradas transversalmente mediante cruces de San Andrés o muros de hormigón armado o similar que haga intraslacional la estructura en el plano perpendicular a la viga estudiada. Si alguna de estas cosas no esta garantizada, entonces la luz a considerar será la luz total de la viga, es decir 15,0 m.

Si la viga fuera biempotrada en vez de biapoyada, vale todo lo dicho arriba cuando las viguetas estén firmemente unidas al cordón comprimido. Si no fuera así, la luz a considerar sería la luz entre los puntos de momento nulo, que estarían entre 0,5 y 0,6 de la luz total, al ser biempotrada.

De todas formas la solución ideal constructivamente y estructuralmente hablando, es arriostrar todo lo que se pueda transversalmente haciendo al forjado participe del arriostramiento transversal de las vigas, incluso incluyendo cuces de San Andrés en el plano del forjado, pues hay cantidad de imperfecciones geométricas, incertidunbre en el punto de aplicación de las cargas y otras cosas que son difícilmente cuantificables, y así las haces despreciables.

Un saludo a todos los arquitectos e ingenieros de España desde Alicante,

Antonio González.

Amigo Ricardo.

Yo veo el asunto no muy grave. Seguramente si no haces nada no pasará nada. La rigidización de las viguetas la puede "conseguir" el propio forjado que entiendo que es de chapa colaborante y hormigón. Otra posible solución puede ser, si no tienes problemas estéticos, colocar unos tornapuntas a 45º que vayan del ala inferior de la viga de chapa armada a las viguetas. Creo que con 2 tornapuntas (separados a 5 m) sería suficiente.

En algún "sitio"^[*] de la norma NBE-EA 95 dice que se puede considerar inmovilizado un cordón si la separación entre puntos fijos es inferior a 40 veces el radio de giro del ala inferior. Se recuerda que

- Inercia [I] = 1/12(b_a.e_a³) , con

b_a: anchura de la chapa del ala

e_a: espesor del ala

- Radio de giro = (I/A_a)^1/2 , con A_a=(b_a.e_a) sección del ala.

Esta solución de tornapuntas se emplea mucho en pórticos de naves industriales de chapa armada y grandes luces.

Un saludo,

Daniel.

[*] Nota de De Mecánica: el artículo al que se refiere Daniel Narro es el 3.4.5 "Pandeo lateral de vigas" de la EA-95.

Estimado Daniel:

En primer lugar darte las gracias por tomarte la molestia en responder a mi consulta. Creo que la solución del tornapuntas unido al ala inferior, en este caso en que la viga armada está biapoyada, no es buena puesto que el ala inferior no trabaja a compresión. Sin embargo si la viga fuese hiperestática sí que podría ser buena solución unir el tornapuntas al ala inferior en las zonas en las que el momento flector sea negativo (ala inferior trabajando a compresión); como por ejemplo un pórtico de gran luz en el que las esquinas presentan un gran momento flector negativo, por lo que puede ser adecuado colocar tornapuntas que unan las correas y el ala inferior del dintel en la zona de momentos negativos fuertes.

Pero mi mayor duda está en saber si con las propias viguetas es suficiente para arriostrar el ala comprimida de la viga armada, yo creo que sí que es suficiente siempre y cuando estas viguetas estén unidas adecuadamente a la viga armada. Parece ser que así también lo entiende nuestro compañero Antonio González Sánchez (ver su contestación a mi consulta).

Un saludo,

Ricardo.

ref. Est-01_17/09/05

Estimado Carlos T.:

Sin meterme en explicaciones teóricas te intentaré responder de una forma práctica para salir del "apuro".

Como tú bien dices, una estructura metálica, pilares en este caso, sometida a bajas temperaturas puede romper por rotura frágil por lo que habrá que tenerlo en cuenta en el diseño. En tu caso, habrás elegido el tipo de acero de los pilares y habrás calculado éstos para resistir los esfuerzos a los que van a estar sometidos.

El siguiente paso debe ser elegir el grado necesario (b,c,d de la EA-95 o JR,J0,J2 del EC-3  y de la EAE^[*]). Estos grados se eligen en función de los siguientes parámetros:

- Condiciones de forma y ejecución - tipo de acero (A37, A42, A52 de EA-95 ó S235, S275, S355 del EC-3 y EAE).

- Temperatura de servicio, -20ºC en este caso.

- Espesor máximo del perfil.

La elección del grado la puedes hacer a través de las tablas del anejo 3.A1 de la EA-95. Pero como supongo que el acero real que vayas a utilizar será el de la UNE-EN 10025 que aparece en el EC-3 y en la EAE, tendrás que ir a las tablas correspondientes de estas normas. Si comparas las normas podrás ver que el EC-3 permite espesores mayores que la EA-95. Observarás que para una temperatura de servicio dada, el grado necesario tendrá que ser mayor cuanto mayor sea el espesor máximo del perfil y/o mayor sea el límite elástico del acero.

Quizás puedas colocar pilares con un acero de límite elástico más bajo si no quieres aumentar el grado, siempre teniendo en cuenta los espesores; o quizás prefieras colocar un tipo de perfil con menor espesor para no aumentar el grado o..., en definitiva, que puedes jugar con varios parámetros en función de lo que te convenga.

Espero haberte sido útil. Un cordial saludo,

Ricardo.

[*] Nota de De Mecánica: la EAE es la nueva Instrucción de Acero Estructural, documento que actualmente está en fase de borrador y que podéis bajar desde la Web del Ministerio de Formento. Por supuesto, la abreviatura EC hace referencia al Eurocódigo.

ref. Est-05_16/09/05

Estimado Christian de Chile:

La explicación más simple y corta de por qué disponer juntas de hormigonado en losas o en cualquier otro elemento de Hormigón Armado, es que el Hormigón Armado, tiene el fenómeno de la retracción (perdida de volumen por la evaporación el agua de amasado), que equivaldría aproximadamente a un descenso de temperatura de unos 25ºC (introduce las mismas tensiones en las piezas).

Si se hormigonara todo continuo esta contracción (retracción) produciría importantes tensiones en las piezas que no se podrían despreciar. Al hacer las juntas de hormigonado esas tensiones son secundarias y se suelen despreciar. En losas macizas ya sean de cimentación o de forjado, según la época del año, según la temperatura ambiente que haga, las juntas deben disponerse entre 10 y 15 metros como máximo, dejando un día como mínimo antes de continuar el hormigonado para que el hormigón contraiga libremente.

Un saludo a todos los colegas Chilenos y del mundo desde Alicante en España.

Antonio González.

ref. Est-04_16/09/05

También se puede encontrar aplicación de la transmisión de cargas del cimbrado de plantas consecutivas y de los plazos de descimbrado en la Guía de Aplicación de EHE (ejemplo 24).

Espero que la referencia ayude. Saludos,

David.

ref. Est-03_16/09/05

Estimado Andrés:

Pienso que la mejor solución sería que soldases nuevas armaduras a las que se te han quedado cortas en los pilotes. La longitud de solape de la soldadura suele estar sobre los 5 diámetros, con lo cual probablemente te quepan todas.

Otra solución es utilizar algún tipo de manguito que una mecánicamente ambas armaduras, también ocupa muy poca longitud.

Si te decantas por el anclaje con resina epoxi, debes meter la nueva armadura por lo menos 20 diámetros en el hormigón, solapándola con la del pilote y rellenando el hueco con resina epoxi.

Un saludo para todos.

Antonio González.

ref. Est-02_16/09/05

Estimado amigo:

El libro al que se refiere nuestro querido Eufe, que no es un libro de estructuras, es el clásico "La estructura de las revoluciones científicas" (The structure of Scientific Revolutions) [1962] del filósofo e historiador de la ciencia estadounidense Thomas S. Kuhn (1922-1996).

Se trata de un ensayo que analiza el proceso de las revoluciones científicas a lo largo de la historia. En él, el autor pone en tela de juicio la idea de que la ciencia evoluciona basándose exclusivamente en la observación y la experiencia, evidenciando que otros factores históricos y personales juegan un papel decisivo en la elección del camino a seguir.

En español podrás encontrar la edición de bolsillo del "Fondo de Cultura Económica".

Recibe un cordial saludo,

gestodedios, De Mecánica.

ref. Est-02_16/09/05

Querida Verónica:

Interpreto que el ancho (b_o+3h_o) se refiere a la parte de la losa que ayuda a resistir la flexión correspondiente, fuera de esta zona, la aportación a la resistencia es escasa y por ello se desprecia. ¿Qué armadura poner? Por facilidad de montaje yo pondría la misma disposición en toda la losa.

Imagina que tienes que poner un redondo del 12 cada 15 cm para aguantar el flector, extendiendo un mallazo por toda la losa lo que te ahorras en mano de obra compensa con creces lo que gastas más de acero que poniendo la armadura estrictamente necesaria (teóricamente un redondo cada 25-30 cm).

Óscar (el mismo que el de la pregunta del depósito).

ref. Est-01_15/09/05

¡Hola a todos!

Con referencia a tú pregunta creo que puedo aportar dos comentarios.

En primer lugar, hablar sobre los "ambientes de exposición": todo hormigón deberá estar sometido exclusivamente a una única clase general de exposición y podrá estar sometido a ninguna, a una o a varias clases específicas de exposición (ver apartados 8.2.2. y 8.2.3. y sus comentarios de la EHE). Para el caso de un depósito de agua potable considero que lo más apropiado es adoptar una clase general de exposición IV, ya que muy probablemente el agua contenida en el depósito estará sometida a algún tratamiento potabilizador mediante cloración y, por tanto, puede originarse corrosión de las armaduras por cloruros de origen diferente al medio marino.

En segundo lugar, sobre la clase específica de exposición y la duda entre Qa, Qb o Qc: en principio, y de acuerdo con los límites establecidos en la tabla 8.2.3.b, bastaría tener un análisis de las aguas que se emplearán en el depósito para ver dónde estamos... No obstante, creo que si el depósito es de agua potable, los valores de los parámetros que indican el grado de ataque químico (tabla 8.2.3.b) serán muy bajos, quizá incluso inferiores a los límites mínimos contenidos en dicha tabla, por lo que optaría por no incluir ninguna clase de exposición específica o, como mucho, Qa.

Espero haber servido de ayuda. Un saludo,

Vicente.

ref. Est-02_14/09/05

Pienso que es imposible vaciarlo en un solo día, debido a la geometría que necesitan éstas piscinas con borde desbordante, es decir, me refiero al encofrado de la estructura, que obliga al trabajo por plazos.

Horacio.

ref. Est-01_14/09/05