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Actualizada 10/10/07 |
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¡Por cierto!, gracias a todos los colaboradores,
especialmente a Eufe y a Juan Carlos del Pozo (ya casi de la casa), que vais
haciendo crecer día a día esta página. |
CONSULTAS - 8
Sobre armado y dimensionamiento de vigas curvas y quebradas
(De Mauricio Flores, 17/11/04) - Bolivia
Estimados amigos, antes que nada felicitarles por tan acertada labor.
Bueno, mi consulta es sobre la disposición de hierros en el diseño de vigas curvas y quebradas, también algo de su dimensionamiento.
Gracias por vuestra atención.
Atentamente,
Mauricio Flores.
Respuesta (De Eufe)
19/11/04 -España
¡Hola Mauricio!. ¡Hola Ramón y a todos!
El planteamiento es algo extenso, así que trataremos de apuntar generalidades. La recta -decía Nicolás de Cusa- puede entenderse como tramo de una circunferencia de radio muy grande. En todo caso, la directriz quebrada o curva pueden estar contenidas en un plano horizontal -por ejemplo vigas balcón- o en el plano vertical -ejemplo arcos o acodadas-. La cuestión puede generalizarse a directrices de recorrido tridimensional, pero no es lo habitual. Como bibliografía ilustrativa en vigas balcón tenemos:
SALVADORI, MARIO y LEVY, MATTHYS. Diseño estructural en arquitectura, 1970 que se publicó en España y Suramérica.
NTE-EHB Vigas Balcón, 1980.
Aunque más complicado de conseguir, son realmente operativos los Apuntes de Cátedra -estructuras- de la E.T.S.A.M del año 1977, dirigidos por el maestro RICARDO AROCA.
Para arcos:
TIMOSHENKO Y YOUNG. Teoría de las estructuras, 1981
TORROJA, EDUARDO. Razón y ser de los tipos estructurales, 1976
En la disposición de armaduras -amén de las reglas generales- hay que cuidar lo que siempre se ha denominado como cambio de cara y ahora se denomina rimbombantemente empuje al vacío (EHE, art. 64). Básicamente se trata de prever que las barras traccionadas, al ser la tracción una solicitación estabilizante, tienden a enderezarse -rectificarse- creando concentraciones de tensión en el hormigón que lo envuelve. Si el espesor del hormigón envolvente es -en zonas que se oponen a la rectificación- escaso, puede plastificarse y saltar. El cambio de cara -para la armadura- significa que si venimos por un lado traccionado y cambiamos de dirección de modo que la 'rectificación' consecuencia de la tracción pudiera hacer saltar recubrimientos, se procede a continuar dicha armadura prolongándola a la cara opuesta.
Agradecido,
Eufe
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Sobre características y técnicas de intervención
en elementos estructurales de fundición
(De Antonio J., 17/11/04) - España
Estimados compañeros me llamo Antonio J.
Primero te felicito por tu idea y tu Web. Gracias.
Necesito estimar las características y resistencias mecánicas de unas columnas de fundición, al menos conocer una fuente fiable de "valores estimativos".
En la actualidad conozco la carga que han soportado durante años pero me gustaría poder estimar un coeficiente de seguridad aceptable, en base a datos documentales o basados en la experiencia previa de otros compañeros.
Agradecería me recomendaseis alguna fuente donde obtener datos y técnicas de intervención en este tipo de elementos estructurales (bibliografía, Web, catálogos de casas de fundición, ¿normativa?, etc.).
Las casas de fundición y colado que he consultado me indican que no conocen dichos valores dado que solo usan estos para elementos decorativos o templetes aislado o similar y no tiene estudios de
laboratorios de sus materiales.
Gracias,
Antonio J.
Respuesta (De Eufe)
18/11/04 -España
Hola Antonio. Hola Ramón y hola a todos.
En efecto, la información sobre este tema en las
publicaciones actuales está referida a su cronología histórica y/o
ejemplos ilustrativos.
Ahora bien, en el tradicional Prontuario de Javier Lahuerta
-1954- se pueden encontrar valores para cálculo (pag. 74) "no existe
norma oficial aplicable, estas directrices son por tanto sólo
recomendables" "en columnas: compresión 900 kp/cm2. En
flexión -compresión- 900 kp/cm2; -tracción- 450 kp/cm2".
Lahuerta incluye un cuadro de coeficientes de pandeo -similar al
conocido del método omega- para esbelteces mecánicas hasta 100
(valor 5,45).
En el famoso Mittag -1967- Teoría y práctica de la construcción de edificios, se señala que la fundición de acero se rige -en Alemania- por la DIN-1681, mientras que la fundición maleable, por la DIN-1692 (ver pag.
35).
Agradecido,
Eufe.
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A la búsqueda de información sobre forjados 'colaborantes'
(De Miguel González, 11/11/04) - España
Verán... soy un arquitecto (recién licenciado, eso sí). Me enfrento a mi primer proyecto... una reforma de farmacia que además se ampliará sensiblemente con una pequeña estructura metálica que alojará una parte del programa.
Esta estructura metálica tendrá 2 plantas... para hacerla lo más liviana posible pensé, además de ser metálica, en aplicar forjado colaborante, con una chapa nervada y la pequeña capa de hormigón.
La duda reside en que no consigo en Internet detalles de ese forjado ni empresas que me suministren sus detalles específicos.
Tampoco sé si es el sistema más adecuado, ¿su capacidad resistente es suficiente?
Os agradecería muchísimo si me pudierais orientar ligeramente.
Muy atentamente,
Miguel González
Respuesta (De Eufe)
30/10/04 -España
¡Hola Miguel!. ¡Hola Ramón y hola a todos!
El forjado colaborante es interesante siempre que se conozcan -como es usual- sus ventajas e incovenientes, para con los datos del enunciad' concluir que sería el idóneo.
- El problema del peso propio: aunque gozan de buena fama por su ligereza, un vistazo a los datos de casas comerciales que los hacen nos establecen el umbral -mínimos- en el orden de 160 a 180 kp/m2 (para unos cantos de unos 10 cm), alcanzando los 260 e incluso 330 kp/m2 en cantos de 15-16 cm. Cualquier calculista mínimamente al tanto de pesos propios, considerará que esto tampoco es tan ligero. En efecto, el peso propio del hormigón es lo suficientemente determinante para que -incluso en la orientación de la chapa indentada de menor consumo del mismo- se comience a pensar en hormigón ligero estructural, que es como se usa en edificios en altura donde el ahorro de peso propio si es determinante. Pero lamentablemente la siempre inquieta y avanzada norma EHE ha decidido que el hormigón ligero no es de su incumbencia. La cuestión no es implícita -como en otras muchos temas relativos al hormigón- sino que se explicita en su artículo 1, y ya está. A pesar de que el Real Decreto que encabeza EHE cita su sincronización con las tendencias internacionales y europeas, incluso novedades como el H.A.R. (alta resistencia), omite el esfuerzo y trabajo de Weigler y Karl -publicado en españa en 1974- sobre hormigones ligeros armados, que -por supuesto- recoge las tendencias novedosas -entonces- de los 60 con hormigones ligeros. Quizás haya que concluir que lo que la EHE llama novedoso es hasta 1950 aproximadamente.
En cualquier caso, debe saberse que las mejores prestaciones de los forjados colaborantes se obtienen para hormigones ligeros. Un ejemplo se tiene en la denominada Torre Picasso de Madrid que -además- ostentó record de altura en bombeo para la puesta en obra del hormigón.
- El problema de las luces: la chapa indentada -como se sabe- tiene dos funciones primordiales. Una, servir de encofrado para el hormigón fresco, y dos, armadura en la cara inferior del forjado. Un vistazo a los catálogos de fabricantes al uso proporciona la 'sorpresa' de que si no se quiere apuntalar (apear) el rango de luces es francamente escaso (a duras penas se sobrepasan los 4 m, en una época dónde el standard parece ya sobrepasar los 6, incluso 7 metros). Empezar a sopandar resta mucha ventaja a estos forjados; ralentiza, encarece y ensucia la obra. La solución -en general- es trabajar con dos órdenes de flexión, convirtiendo al propio forjado en el tercer orden de flexión... lo que no suele ser habitual en obras normales, por supuesto.
- El problema de los detalles: los fabricantes habituales facilitan en sus catálogos los detalles tipo. Valgan como ejemplos Lesaca, Robertson, Hi-bond, Aceralia, Imetsol... por citar algunos. En todo caso, Intemac en sus densos e instructivos 'Cuadernos' dedica el número 2 a los forjados colaborantes. El Eurocódigo-4 y Construcción mixta -1978- Julio Martínez Calzón y Jesús Ortiz Herrera los contempla.
Agradecido,
Eufe.
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Sobre cuantías geométricas de muros ménsula
(De Pepe R., 10/11/04) - España
¡Hola! Me llamo Pepe R. Soy Ingeniero técnico Industrial.
Tengo que calcular un muro ménsula y me gustaría saber si las cuantías geométricas que rigen para el alzado (armadura vertical 0,0012; armadura horizontal 0,004 para B400S) son las mismas que para el cálculo de la puntera y el talón o si bien tengo que usar el valor correspondiente a losas (0,002).
Estoy usando el libro de Muros de Calavera pero no deja claro este tema desde mi punto de vista.
Tengo también dudas acerca de las longitudes de anclaje ya que J. Calavera determina unas fórmulas que echan para atrás. Creo que este tema no está realmente claro en ninguna bibliografía y ni siquiera en la EHE: anclaje por prolongación recta, por patilla, anclaje por adherencia. De todas formas he descubierto esta página hoy mientras navegaba, y creo que tenéis algo escrito sobre esto. Intentaré leerlo y si mis dudas persisten pues volveré a preguntar.
Sin otro particular, un cordial saludo
Pepe R.
Respuesta (De De Mecánica)
11/11/04 -España
Estimado Pepe,
entendemos que la armadura a la que se refiere la instrucción EHE con el cuadro de cuantías geométricas de su art. 42 (Tabla 42.3.5) se refiere exclusivamente en el caso de muros a lo que son la armadura horizontal y vertical en alzado. Por tanto, pensamos que la instrucción no prescribe de ninguna manera el hacer extensiva dicha cuantía a la armadura de la puntera.
Sí puede ocurrir, tal y como se comenta en la misma bibliografía a la que haces referencia (1), que la puntera -que generalmente lleva sólo armadura en su cara inferior- tenga cierta entidad y esté expuesta durante largos periodos de tiempo a la intemperie, con lo que para evitar fisuras causadas por la retracción o el cambio de temperatura, tal y como ocurriría en un elemento superficial, sería conveniente disponer alguna armadura mínima en su cara superior. Para este caso que sería también de cuantía geométrica mínima -retracción y temperatura-, EHE tampoco define nada. En (1) apuestan por la disposición de la misma cuantía que en alzado, otras posibles soluciones quedarían a juicio del proyectista.
En cuanto al tema del anclaje, el profesor Calavera es de los pocos que analiza con profundidad la cuestión, si bien su puesta en práctica es farragosa ya que el anclaje depende del tipo de nudo. En general la Instrucción no se mete en detalles por lo que al final los técnicos nos limitamos en la mayoría de los casos a disponer cuadros de longitudes aproximadas, que a buen seguro habrás visto en cualquier plano de obra, y cuya posición en el elemento es bastante imprecisa.
Esperando haberte sido de ayuda, recibe un cordial saludo,
gestodedios, De Mecánica.
(1) CALAVERA, JOSÉ. Muros de contención y muros de sótano. INTEMAC, 3 Edición, 2001.
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Sobre losas de pequeño espesor
(De Hugo, 8/11/04) - España
Estimados
Sres.:
Mi nombre es Hugo , soy español y desearía realizar una consulta
acerca de punzonamiento en losas de poco espesor.
Estoy calculando una losa maciza de forjado sin vigas apoyada
directamente sobre los pilares. Se trata de la zona habitacional de
un hotel con una cuadrícula de pilares de 5,5 x 2,7 m. Estoy
utilizando una losa de 20 cm de espesor y pilares de 40x25 cm.
Con este espesor de losa cumplo todos los requisitos estructurales,
sin embargo a la hora de ejecutar el detalle a punzonamiento me
encuentro que una vez descontado el recubrimiento de 3,5 cm el
mallazo de armadura base, el refuerzo longitudinal y transversal de
negativos dispongo únicamente de unos 10 cm aproximadamente para
los estribos colocados en crucetas que reforzarían la sección a
punzonamiento.
¿Serían suficientes estos estribos con canto de 10 cm para reforzar
a punzonamiento? ¿Sería más adecuado emplear barras inclinadas a
45º de altura 10 cm? ¿quedarían suficientemente anclados los
estribos o las barras inclinadas?
Agradeciéndoles de antemano su atención reciban un cordial saludo
Hugo
Respuesta (De Fernando)
09/12/04 -España
Estimados amigos de De Mecánica, voy a intentar demostrar mi respuesta a la cuestión planteada por un compañero.
La teoría o hipótesis más aceptada por todos los autores sobre cortante es crear una analogía entre la viga y una celosía. En esta celosía, algunas barras trabajan a tracción (armaduras) y el resto (las que trabajan a compresión) estarían formadas por el hormigón.
Avanzando en la teoría de la celosía, el hormigón está sometido a un esfuerzo de compresión debido a las bielas. Para poder estudiar esta compresión damos a la viga una sección con un ángulo α, para de esta forma no cortar ninguna barra. La dirección de las tensiones de compresión es independiente del ángulo α ya que siguen las del ángulo θ. Sea σc el valor de la tensión que soporta el hormigón y “b” el ancho de la sección, si se ha indicado que toda la sección se encuentra sometida a un esfuerzo σc y no en una zona en concreto es por dos motivos:
-Mayor claridad en el establecimiento de las ecuaciones y claridad de las expresiones obtenidas.
-Posibilidad, si los cercos o barras inclinadas se encuentran suficientemente juntos, de que se superpongan en la misma viga varias celosías con lo que el esfuerzo no estaría concentrado en una zona sino repartido a lo largo de toda la sección.
El esfuerzo total de la compresión en la sección será σc*b*AB*sen θ. Los esfuerzos exteriores producen en el apoyo una resultante Vs.
La componente vertical de la tensión en el hormigón equilibrará esta resultante.
Vs=σc θ
como AB = z (ctg α + ctg θ) sen θ, la expresión anterior queda:
Vs=σc θ . (ctg α + ctg θ)
Despejando el valor de σc por ser el valor que nos interesa:
σc = Vs θ . (ctg α + ctg θ)]
El término Vs representa la tensión unitaria media de la sección τ. Sustituyendo este valor en la expresión podemos obtener definitivamente el valor de la tensión de compresión que soportan las bielas.
σc = τ θ . (ctg α + ctg θ)]
La instrucción española EHE establece un valor normal para el ángulo θ es de 45º. Por otra parte el ángulo α para los estribos es de 90º y para las barras levantadas suele ser de 45º.
Sustituyendo los valores anteriores en la ecuación obtenemos los siguientes resultados:
- Estribos: σc = 2τ
- Barras levantadas 45º: σc = τ
Conclusión:
Los estribos fatigan el hormigón de una sección el doble que las barras inclinadas 45º.
Fernando.
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Sobre estadísticas de riesgo en edificación los últimos años
(De A. Basurto, 2/11/04) - México
Estimados señores:
Me parece muy interesante su página y muy útil para quienes iniciamos nuestros conocimientos en el tema.
Yo trabajo en el sector asegurador en México, donde apenas inicia la cultura del seguro de responsabilidad civil. Este seguro se tiene en México desde hace muchos años, sin embargo, considero que, por las modificaciones a nuestra legislación mexicana, la inversión extranjera y, en parte, por la globalización, hasta ahora tenemos mucha mayor conciencia respecto a nuestras acciones y omisiones y, por ende, respecto a la necesidad de contar con una cobertura de responsabilidad civil.
En el caso particular del seguro decenal, en su página indican que en la X Semana del Seguro (29/05/03) se comentaron distintos temas, entre ellos las estadísticas de los últimos 8 años.
Mi pregunta es: ¿dónde puedo obtener dichas estadísticas, con la mayor información lo más detallada posible?
Mucho agradeceré sus apreciables noticias.
Cordiales saludos,
A. Basurto
Respuesta (De De Mecánica)
3/11/04 -España
Estimado A. Basurto,
creo que te quieres referir a las estadísticas acerca de la siniestralidad, supongo que a su origen. Verás, concretamente las estadísticas que comentamos acerca de la Semana del Seguro, pertenecían y eran expuestas por las mismas aseguradoras. Supongo que dar con ellas es muy complicado, no en balde, sabemos por experiencia en la misma sociedad actual que las estadísticas suponen cierto poder. Desconocemos también si se recopiló la jornada en alguna publicación, y tampoco mantenemos contacto con sus organizadores.
Lo más que podemos desde aquí hacer es comentarte
algunos estudios, si bien no demasiado nuevos, acerca de la
siniestralidad estructural. Actualmente existe una mayor
concienciación en este sentido, ya no sólo por parte de las compañías,
también por instituciones públicas, por lo que esperamos que la
información vaya mejorando.
A nivel Europeo y español puedes consultar la bibliografía siguiente:
VEITEZ, J. Mª. Patología Estructural. Aspectos Químicos. Normativa y Estadística. Universidad del País Vasco. Escuela Técnica Superior de Ingenieros Industriales. Bilbao. Marzo, 1991.
Si no consigues encontrarlo puede interesarte un artículo que pertenece a las Ponencias y Comunicaciones que se hicieron con motivo del III Congreso Iberoamericano de Patología y V de Control de Calidad (La Habana, 1995). El artículo pertenece al profesor José Calavera Ruiz, Ingeniero de Caminos Canales y Puertos y profesional de gran prestigio dentro del ambiente estructural español y se titula "Control de calidad de proyectos de estructuras de hormigón". En caso de que no lo encontraras, podrías igualmente buscar del mismo autor:
CALAVERA RUIZ, JOSÉ. Patología de estructuras de hormigón armado y pretensado. Tomo I. Intemac, 1996
En cuyo segundo capítulo, Información Estadística, se repite prácticamente el artículo anteriormente citado. En cualquiera de ellosl se resumen estadísticas de la bibliografía de Veitez junto con algunas más. Así por ejemplo se desglosan las causas del siniestro en errores de Proyecto, Ejecución, Materiales, Uso,... estudiándose la proporción que atañe a cada uno. Se hace también un estudio de los tipos de fallos -en hormigón-, se clasifican por costes, etc.
Vuelvo a insistir en el cuidado en manejar estos datos, que deben aclarar sus criterios y muestreos, ya que pueden ser un clavo ardiendo. Nótese que, por ejemplo decir en España, que en edificación los fallos de proyecto son los más numerosos perjudica notablemente a todo un sector profesional -en general arquitectos se ocupan aquí a diferencia de otros muchos países del proyecto de la estructura-.
Por último otras estadísticas que recordamos son las que aparecen en la bibliografía:
A. GARCÍA VALCARCE, JOSÉ A. SACRISTÁN FERNÁNDEZ, P. GONZÁLEZ, R. J. HERNÁNDEZ, R. PASCUAL, A. SÁNCHEZ-OSTIZ, D. IRIGOYEN. Manual de edificación. Mecánica de los terrenos y cimientos. CIE DOSSAT, 2000.
En esta referencia se exponen los resultados de un estudio realizado por ASEMAS, la compañía que en España tradicionalmente viene asegurando las obras de los arquitectos, por lo que el muestreo ha de ser excelente -al parecer son el resultado de analizar 6184 siniestros desde 1984 hasta 1990-. En éstas estadísticas se muestra el orden de importancia de los siniestros ordenados por el coste y la responsabilidad del arquitecto.
Esperando haber sido de tu ayuda, recibe un saludo,
gestodedios, De Mecánica.
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Sobre métodos de evaluación de daños en estructuras de H.A.
(De Eduardo García, 29/ 10/04) - España
Mi nombre es Eduardo García.
Soy ingeniero industrial.
Lo primero felicidades por su página Web. Es muy buena.
Mi consulta es la siguiente:
Trabajo en el sector de la energía eólica. Tenemos una planta eólica con aerogeneradores que han estado funcionando durante 6 años. Al cabo del cuarto año vimos que aparecieron unas fisuras pequeñas en la parte visible de la cimentación (hormigón armado). Durante los dos años siguientes las fisuras han crecido bastante. No sabemos si la estructura está seriamente dañada o no.
Mi pregunta es: ¿Qué técnicas / métodos existen para determinar el estado de daño de una estructura de hormigón armado?
Saludos y gracias.
Eduardo García.
Respuesta (De Eufe)
30/10/04 -España
Hola, Eduardo.
Hola, Ramón y hola a todos.
La fisuración del hormigón tras cuatro años de su ejecución puede deberse fundamentalmente a concepción de proyecto (defectos), de cálculo o ejecución (o combinación de las anteriores). Parece sugerirse -por la descripción- que el problema es generalizable, y por tanto se está cometiendo alguna incorrección tipo. Al no contar con datos más precisos, es arriesgada una aproximación concreta.
Sin embargo, lo primero que hay que hacer en todo caso es disponer testigos, ya sean tarjetones o portas de vidrio -más modernos y aconsejables- con sus correspondientes fechas y marcas para poder hacer un seguimiento.
Entendemos que te debieras poner en contacto con los proyectistas/calculistas que intervinieron en el tema, para que puedan orientarte. En principio -supongo- la tipología de aerogeneradores es comedida así como su cuerpo base. La cimentación -lógicamente- viene determinada por el geotécnico específico de su emplazamiento.
Significo que -si no malinterpreto la pregunta- las fisuras aparecen -al menos- en el cuerpo base, ya que la cimentación debiera estar enterrada, lo que es indicado para protegerse de plausibles heladas.
Si no se tiene práctica en ello, es recomendable dirigirse a un especialista o centro especializado (pongamos Intemac por caso) a fin de establecer los dos frentes de solución básicos: determinación de las causas -y su corrección- y, la reparación de desperfectos.
La determinación de las causas es absolutamente indispensable para atajar el problema de raíz, y determinar en su caso los agentes intervinientes responsables (tema de seguros de responsabilidad).
Para poder tener un panorama instructivo y ciertamente operativo, recomendamos -entre otros-:
CALAVERA, JOSÉ. Patología de estructuras de hormigón armado y pretensado. Tomo I y II, Intemac 1996
Agradecido,
Eufe.
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Información sobre el método de cálculo de
Hola, soy un INGENIERO INDUSTRIAL titulado que actualmente estoy
desarrollando un trabajo técnico paro el desarrollo de un programa de
calculo estructural mediante el método de transferencia o
flexibilidades.
Desearía obtener cualquier tipo de información, publicaciones, trabajos, referencias, bibliografía etc., que me permitan llevar a cabo un análisis detallado de las diferencias existentes entre los métodos de transferencia o flexibilidades y de rigidez (matriz de transferencia y matriz de rigidez).
Muchas gracias de antemano y enhorabuena por la página.
Un saludo:
Sergio.
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Sobre el coeficiente de variación que clasifica
las instalaciones de hormigón según la EHE
(De Iñaki, 5/ 10/04) - España
Estoy intentando averiguar el método seguido por la Instrucción de
Hormigón Estructural (EHE) para el cálculo del coeficiente de
variación sobre una población de resultados en probetas de hormigón
(ultima parte del Art. 88.4).
Mi problema principal radica en mi imposibilidad de hallar la formula
para el calculo del coeficiente de variación.
Gracias,
Iñaki.
Respuesta (De De Mecánica)
5/10/04 -España
Estimado Iñaki,
dado que no estoy versado en Estadística y el tema tiene cierta complejidad, simplemente te conduciré a una publicación relativamente actual, que junto con los comentarios al art. 88.4 te aportará la solución a tu cuestión. Es la siguiente:
Comisión 2, Grupo de Trabajo 2/4 (varios autores, coordinador Juan Carlos López Agüi): CONTROL ESTADÍSTICO DEL HORMIGÓN ESTRUCTURAL. Monografía M-7 ACHE, Junio 2003.
En el apartado Aplicación C.8.2 Clasificación de las instalaciones de fabricación del hormigón se trata detenidamente el tema.
Recibe un saludo,
gestodedios, De Mecánica.
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Sobre la estabilidad al fuego de pilares metálicos
(De Mónica P., 9/ 09/04) - España
Hola Ramón. Hola a todos.
Estoy haciendo la licencia de actividad de una nave industrial cuyos pilares están realizados con piezas metálicas compuestas, se trata de perfiles en U empresillados y necesito saber la estabilidad al fuego de este tipo de pilares.
Gracias,
Mónica P.
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Sobre el aumento de resistencia en forjado colaborante
(De Iván de las Heras, 31/ 08/04) - España
¡Un Saludo a todos!
Mi pregunta es la siguiente:
¿De qué manera se puede aumentar la resistencia de una losa de hormigón fabricada a partir de un perfil de acero como forjado colaborante?
Según los cálculos disponibles la losa en cuestión falla a tensión rasante. ¿Cómo se puede hacer para que la losa sea más resistente? ¿Bastaría con un cambio en las armaduras?, entiendo que aumentando la sección de las armaduras el momento resistente es mayor pero también se incrementa el peso de la losa ¿estoy en lo cierto?
Os agradezco de antemano las soluciones propuestas, Si conocéis algo de bibliografía especializada en tema (losas de hormigón a partir de perfiles de acero como forjado colaborante) que incluya algún fundamento teórico y cálculos, me seria de gran ayuda.
Un saludo,
Iván de las Heras
(Barcelona)
Respuesta (De Miguel C.)
14/09/04
Saludos para todos.
Para salir de dudas te recomiendo estos libros que se pueden conseguir
fácilmente:
- Estructuras varias (U.D.3. Estructuras mixtas) de D. José Luis de
Miguel Rodríguez. Editado por la U.N.E.D Fundación Escuela de la
Edificación. I.S.B.N. : 84-86957-29-X. (Es de color naranja).
- Estructuras mixtas para edificación según criterios del EC-4 de José
Monfort LLeonart. Editado por Universidad Politécnica de Valencia
2002. I.S.B.N. : 84-9705-227-z.
Por curiosidad éste : Losas reticulares mixtas de Miguel Bozzo.
Editorial Reverté. I.S.B.N. 84-291-2014-9.
Luego está el "librito" de Julio Martinez Calzón ,que ha proyectado
numerosos puentes mixtos, Construcción Mixta Hormigón Acero. (Creo que
estará descatalogado, hace años que no lo veo por las librerías).
Espero que te sirvan.
Miguel C.
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Sobre el armado de zunchos de forjado
(De Alfonso Fernández, 31/ 08/04) - España
Buenas tardes y gracias por esta magnífica página.
Me llamo Alfonso, soy arquitecto recién salido de la Escuela de Madrid. Y os quería preguntar cuáles son las solicitaciones que tengo que considerar a la hora de calcularme el armado de un zuncho de apoyo de forjado (este zuncho apoya en su totalidad sobre un muro de carga de fábrica). Lo mismo
para el zuncho de borde que apoya sobre un muro de atado de fábrica.
Supongo que la respuesta es muy sencilla. Pero nunca he resuelto este problema en la Escuela y tengo dudas.
Les agradecería me contestasen. Un saludo,
Alfonso Fernández
Arquitecto
Respuesta (De Eufe)
2/08/04 -España
¡Hola Alfonso!
¡Hola a Ramón y hola a todos!
La sensibilidad en el detalle estructural es determinante en la calidad del proyecto. Tuve la suerte de aprenderlo de la mano de un profesional excepcional como es D. Enrique González Valle. Baste saber que uno de los apartados en estudios de patología -en cualquier texto especializado- es el
dedicado a la ausencia y/o incorrección de detalles.
Se puede decir -sin temor a equivocarse- que cualquier normativa, enseñanza, publicación,... etc. de estructuras que omite o descuide el detalle estructural es *peligrosa*.
Particularizando con en el tema del zuncho, la metodología de armado no se basa en el tema de solicitaciones -salvo casos excepcionales- sino en el tema de cuantías geométricas. La norma NBE-FL 90 en su artículo 4.5 indica 4Φ8 (acero 400), con cercos de Φ6 a separación menor o igual al canto útil. Además se entregará el preceptivo mallazo -en el zuncho- la longitud de anclaje. Es señalable que los dibujos de cadenas y zunchos mostrados en la anterior MV-201 (1972) han sido omitidos en la nueva NBE-FL 90. Claro, si la norma habla en su punto 2.2 de la resistencia a comprensión
del ladrillo, el lector concluye que el ministerio de obras públicas y urbanismo, nos hace partícipes del hallazgo y nos aclara que los ladrillos tienen una resistencia natural e intrínseca para comprender las cosas.
[El diccionario de la R.A.E cita textualmente:
comprensión.
(De comprehensión).
1. f. Acción de comprender.
2. f. Facultad, capacidad o perspicacia para entender y penetrar las cosas.
3. f. Actitud comprensiva o tolerante.
4. f. Fil. Conjunto de cualidades que integran una idea.]
¡A lo mejor es la primera norma de ladrillos redactada por ladrillos!... honestamente, me cabe la duda.
La publicación 'El muro de ladrillo' (1992) de Hispalyt (varios autores), se muestra algo más prolija indicando que la cuantía mínima será:
- para edificios de menos de cuatro plantas ≥ {0,6% ó 3 cm2} -en caso de sismo 6cm2
- para edificios de cuatro plantas o más 4,5 cm2 -en caso de sismo 7,5cm2-.
El conocido 'Tratado de construcción' 7ª ed. (1998) de Heinrich Schmitt y Andreas Heene; valora para la obtención de la cuantía -además- la longitud del muro, estableciendo como frontera para no necesitar más análisis del habitual los 18 metros.
agradecido.
Eufe.
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Sobre el diseño de tanques de hormigón armado.
(De Gabriel Salomone, 29/ 08/04) - Argentina
Muy buena la pagina, felicitaciones. Hace años que me dedico al proyecto de estructuras de hormigón armado y acero y nunca había encontrado una página Web tan orientada a lo que me dedico. En una época estaba suscripto a ICT NET una lista de correo pero que era muy general en la rama de la ingeniería.
Estoy estudiando un tanque circular de 38 m de diámetro y 8 m de altura para una planta de tratamiento de líquidos y que sólo está enterrada 2 m (emerge 6). Estuve mirando rápidamente las consultas realizadas y me parece que si bien me pareció haber leído algo sobre tanques circulares (respecto a que siempre "rompen" por la generatriz como las salchichas...) no encontré otra referencia.
Estoy analizando el colocar una viga en forma de anillo a media altura y otra abajo contra la platea de cimentación (esta apoya sobre pilotes hincados). Ésta de abajo, realmente según el modelo de cálculo no está trabajando demasiado puesto que la platea se estaría llevando gran parte de las tracciones que tenderían a abrir al tanque y otra gran parte se la lleva el anillo central (75t de tracción sin mayorar y 4tm de flexión). El tanque tiene algunos sectores (a modo de porción de torta) donde aparecen tabiques radiales y tiene en su coronamiento una viga anular que funcionaría como pasarela mas otras que lo comunicarían con el centro del mismo.
Si alguien ha diseñado algo parecido me gustaría intercambiar opiniones y consultas. He diseñado varios tanques metálicos, de hormigón con elementos prefabricados pero éste es el primero que hago tan grande en hormigón armado.
Gracias desde ya...
Saludos desde Argentina,
Ing. Gabriel Salomone.
Respuesta (De Adrián Játem)
18/10/04
Estimado Gabriel.
Al igual que tú, estoy buscando ayuda en la red para diseñar un tanque circular en concreto. Lamentablemente y como cosa rara, no hay mucha información al respecto.
En mi caso, requiero diseñar un tanque de 15m de diámetro y 17 de alto. Si no considero pretensionado, obtendría secciones de pared por el orden del 1,5 m lo cual es una locura.
Veo que su solicitud es relativamente reciente y me preguntaba si habría conseguido alguna respuesta. Si la puedes compartir, estaría muy agradecido.
Aquí le dejo una hojal Excel con lo que he logrado hasta el momento, es una mezcla de varias fuentes. Posiblemente de allí pueda conseguir algo y de repente me la puedes corregir:
Tanque_con_fundacion.xls
Gracias de antemano,
Adrián Játem V.
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